Elektrimootorite töörežiimid. Pikendage mootori eluiga Uus asünkroonmootorite seeria

Ärakiri

1 INDUKTSIOONELEKTRIMOOTORI KASUTUSEE HINDAMISE MEETODID Zakladnoy A.N., Ph.D., dotsent; Zakladnoy O.A., Ukraina riikliku tehnikaülikooli "KPI" kraadiõppur Asünkroonsed mootorid on reeglina ette nähtud kasutusiga 15-0 aastat ilma kapitaalremondita, tingimusel et neid õigesti kasutatakse. Korrektne toimimine tähendab töötamist vastavalt AD passis määratud algparameetritele. Reaalses elus esineb märkimisväärne kõrvalekalle algsetest töörežiimidest. Praegu moodustavad enam kui 70% töötavast asünkroonmootorite masinapargist vähemalt korra kapitaalremondi läbinud masinad. Valdav enamus juhtudest (85-95%) on üle 5 kW võimsusega IM-de rikked seotud mähise isolatsiooni kahjustusega ja jaotuvad järgmiselt: lülidevahelised lühised 93%, vahelülide isolatsiooni purunemine%. Muud talitlushäired on põhjustatud mehaanilistest kahjustustest. Seega määrab asünkroonse elektrimootori tööea peamiselt mähise isolatsiooni kvaliteet. Elektrimasina töökindlus on masina võime täita kindlaksmääratud funktsioone, säilitades aja jooksul kehtestatud töönäitajate väärtused kindlaksmääratud piirides, mis vastavad kindlaksmääratud kasutusviisidele ja -tingimustele, hooldusele, remondile, ladustamisele ja transportimisele. Töökindlus on keeruline omadus, mis olenevalt masina otstarbest ja töötingimustest võib hõlmata tõrgeteta töötamist, vastupidavust ja ladustamist. Kasutusiga on vastupidavuse näitaja ja selle ennustamine taandub elektrimasina töökindluse arvutamisele. Praegu on elektriajamite mootorite töökindlus kõigis tööstusharudes väga madal. Igal aastal läheb kuni 30% elektrisõidukitest rikki ja remonditakse. Valdav enamus neist tagastatakse pärast remonti ettevõttele ja neid kasutatakse kuni järgmise rikkeni. Masinat saab parandada 3-4 korda ning rikete vaheline aeg on 0,5... 1,5 aastat. Uuritud on tegurite mõjumehhanisme asünkroonmootorite töökindlusele ja tööeale. Peamised neist on järgmised: elektrimasinate valmistamisel kasutatavate aktiiv- ja konstruktsioonimaterjalide kvaliteet; elektrimasinate valmistamise kvaliteet; toite kvaliteet; lahknevus masinate kasutustingimuste ja nende konstruktsiooni, käivitus- ja tööomaduste vahel; masinate nõuetekohase hoolduse puudumine ja nende remondi halb kvaliteet.

2 Kõige sagedamini toimub IM-mähiste kuumenemine siis, kui rootor on blokeeritud (ummistunud), staatori faas on katki, võrgupinge erineb standardväärtustest või toitepinge on tasakaalustamata. Juhtudel, kui mootor töötab püsival isolatsioonitemperatuuril, on suhteliselt lihtne hinnata isolatsiooni vananemisprotsessi või masina kasutusiga. On teada sõltuvusi, mis seovad antud klassi isolatsiooni kasutusiga kindla püsiva temaatilise kvaliteeditasemega selle kasutusea jooksul. Esimene sellesuunaline töö oli peamiselt eksperimentaalse iseloomuga ja seotud A-klassi isolatsiooniga. Uurimistöö tulemusena sõnastati “kaheksa kraadi” reegel (Montzigeri reegel). Selle reegli kohaselt vähendab temperatuuri tõstmine iga 8 C võrra üle maksimaalse lubatud kasutusiga poole võrra. R = R = Δ b R e, (1) kus R on kasutusiga kõrgendatud temperatuuril; R x - kasutusiga temperatuuril (määratakse sõltuvalt isolatsiooniklassist, näiteks 7 aastat = 105 C juures); Δ on pidev temperatuuri tõus (rakendatud isolatsiooniklasside puhul jääb vahemikku 8-10 K), b on isolatsiooniklassiga määratud koefitsient. Δ väärtusi ei saa täpselt nimetada, kui katseandmete hulk on ebapiisav. Klassi A isolatsioonimaterjalide puhul võetakse tavaliselt Δ = 8 K. Termoaktiivne isolatsioon (klass B) suurendas selle väärtuse Δ = 10 K. Sõltuvuse (1) logaritmiline olemus dikteerib elektrimasinate tööks ranged reeglid. Selle järgi määravad just tipptemperatuurid masina praktilise kasutusea. Sellest vaatenurgast, mida madalam on tipu ja keskmise teema suhe, seda kõrgem on disaini kvaliteet. Valem (1) on ligikaudne, kuid võimaldab õigesti hinnata elektrimasinate konstruktsioone ja nende töörežiime, eriti keskkonnaarvutustes. Rangem lähenemine isolatsiooni temperatuuri mõjul vananemise nähtuse uurimisele on seotud keemiliste reaktsioonide kineetika üldiste seaduste rakendamisega. Keemiliste reaktsioonide kiiruse sõltuvus temperatuurist on järgmine: B ln K = + A, () kus absoluutne temperatuur (Kelvini kraadides), K on reaktsiooni kiiruse konstant. Koefitsiendid A ja B võrrandis () omavad teatud füüsikalist tähendust ja on seotud konstantidega, mis iseloomustavad reaktsioonis osaleva aine koostist ja struktuuri. B ln = G, (3)

3 kus B = Ea R ja G on aine koostist ja struktuuri iseloomustavad konstandid, Ea on üleliigne energiakogus võrreldes keskmise väärtusega (aktiveerimisenergiaga), mis aine molekulil peab olema selleks, et olla võimeline keemiliselt toimima. interaktsioon; R =8,3 J/deg mol universaalne gaasikonstant. Selle põhjal, teades isolatsiooni R 1 kasutusiga temperatuuril 1, saate määrata selle kasutusiga R temperatuuril järgmise võrrandi abil: 1 1 R = R1 exp B (4) 1 Katseväärtus B isolatsiooniklassi A jaoks on vastavalt 0, K, klassile B 1, K. Kuna see arvutus võtab arvesse ainult termilist vananemist ja masina töötamise ajal on isolatsioonil ka elektriline ja mehaaniline pinge, võib eeldada, et tegelikkuses on selle hävimine tingitud lagunemine toimub palju varem. Huvitav on välja selgitada lühiajaliste koormuste mõju isolatsiooni kulumisele ja selle kasutusea vähenemisele. Hiljutiste uuringute kohaselt vähendab mootori pikaajaline töötamine voolukoormusega, mis on vaid 5% selle algväärtusest, selle kasutusiga 10 korda. Isolatsiooni kulumine ajaühiku kohta konstantsel temperatuuril, C, 1 1 b ξ = = e, (5) R R kus T on isolatsiooni kasutusiga, C, b teatud koefitsiendid. Mõõt ξ on aeg -1 ja temperatuuri muutumisel ajas ξ = 1 e b d R 0 Kuna isolatsiooni eluea suhteline vähenemine pakub olulist huvi, siis iseloomustame kulumist mitte väärtusega ξ, vaid mõõtmeteta väärtus ξ C = z. Jättes tähelepanuta soojusülekande lühiajalistel koormustel, leiame kulumise kuumutamisel 1 vooluga I = ki vastavalt (6) (e 1) b e z koormus =, (7) kus on mähise temperatuur, mis on tingitud tekkivatest sisekadudest mähises endas, kui vool selles on inaalne, Δ - mähise temperatuuri ületamine temperatuurist, - laadimisaeg. Töötades enne laadimist algrežiimiga, saab mähiste ülemäärase temperatuuri laadimise ajal määrata kui

4 Δ = Δm (k. 1), (8) kus Δ m on staatorimähise ülejäägi komponent, mis on määratud staatorimähises tekkivate kadude järgi, k on voolu kordsus mähises inaali suhtes, T on mootori kuumutamise ajakonstant. Kuna mootori mähiste temperatuur peale koormuse lõppu ei saa kohe langeda püsiva väärtuseni, tekib jahtumisel ka isolatsiooni täiendav kulumine. Eeldame, et pärast mahalaadimise lõppu naaseb režiim tulemusele (inalu). Arvutamisel eeldatakse, et ajakonstant jahutuse ajal on sama, mis soojendamise ajal, kuna eeldatakse, et mootor jätkab pärast mahalaadimist tööd samal pöörlemiskiirusel nagu enne mahalaadimist. Väikesel või lühiajalisel kiiruse vähendamisel mahalaadimisel on kütteajakonstandile tühine mõju. Isolatsiooni kulumise suhe jahutamisel ja kuumutamisel sõltub koormuse suurusest ja ajakonstandi väärtusest mähise kuumutamisel ning väärtustel T > 300 s toimub kulumine peaaegu ainult jahutamisel. Isolatsiooni kulumine jahutamisel vastavalt b e = z cool e e (9) Kogukulumine ühe kütte- ja jahutustsükli jooksul võrdub osalise kulumise summaga z = z soojus + z jahtumine, b e Δ b = + + z 4e e 1 5 , (10) Asendades Δ võrrandist (8), saame b. (k 1). (k 1) m m e z = 4e + e (1 +) 5. (11) m. (k 1) Sellest võrrandist järeldub, et isolatsiooni kulumisel on kütteajakonstandi teatud väärtuse juures minimaalne väärtus. Pange tähele, et väärtustel 300 s, isegi väikeste ja suhteliselt pikaajaliste koormuste korral, kulub ainult jahutamise ajal. GOST-iga reguleeritud toitepinge kvaliteet mõjutab oluliselt IM kasutusiga Pinge asümmeetria % korral väheneb IM kasutusiga 10,8%. Pinge tasakaalustamatuse korral 4%, samuti pinge langusega 10% võrra lüheneb IM kasutusiga poole võrra. Induktsioonmasinate negatiivse järjestuse takistus on 5-8 korda väiksem kui pärijärjestuse takistus. Seega on mootoritel negatiivse järjestusega voolude suhtes filtreerimisomadused, nii et isegi väike pinge asümmeetria (1%) tekitab mähistes olulise voolu asümmeetria (7% - 9%).

5 Negatiivse järjestusega voolud põhjustavad täiendavat kuumenemist, mis vähendab oluliselt IM kasutusiga. Valem IM-mähiste temperatuuri arvutamiseks pinge asümmeetria funktsioonina ε u on antud: [ + (ε %) ] = (1) 1 u kus mähiste temperatuur võrgu sümmeetrilisel pingel, εu on pinge asümmeetria koefitsient, mis on võrdne negatiivse jada pinge suhtega inal. Sellest avaldisest järeldub, et ε u = 3,5% korral tõuseb mootori mähiste temperatuur 5%. Kui IM töötab pikka aega madalpingel, siis kiirendatud kulumise tõttu väheneb selle kasutusiga. Ligikaudu isolatsiooni kasutusiga T saab määrata valemiga: R R =, (13) K kus R on mootori isolatsiooni kasutusiga normaalpingel ja -koormusel, K on koefitsient, mis sõltub isolatsiooni väärtusest ja märgist. pinge hälve, samuti mootori koormustegur: K (47 7,55 1) = δ δ + k, -0 juures,< з δ <0 (14) k з K =, при 0, δ >0, kus δ on pinge hälve, kз on IM koormustegur. Seetõttu on IM kütmise seisukohalt negatiivsed pingehälbed vaadeldavates piirides ohtlikumad. Mittesinusoidsed pinged põhjustavad aktiivse takistuse suurenemist suuremate harmooniliste voolude suhtes, mis põhjustab IM-is olulisi aktiivvõimsuse kadusid, suurenenud kuumutamist ja selle tagajärjel tööea lühenemist. Toitepinge mittesinusoidsusest ja asümmeetriast tingitud mähiste kuumenemise määramiseks on tuletatud lihtsustatud valem: Δ = 80 ε + ν 1,55 1,39 (15) u b ν= ν ν kus on ν-nda suhe harmooniline pinge sisepingele, ν ν e harmoonilised, Δ =. Paneme kirja IM isolatsiooni eeldatava eluea suhtelise väärtuse kujul z = exp() ja asendades sellega valemi (15), saame: = ε + ν z exp 80 1,55 1,39. (16) u ν= ν ν Mähise püsitemperatuuri arvutamiseks on välja pakutud valem, võttes arvesse elektrimootori kadusid ja juhtme materjali parameetrite muutusi:

6 a + k Δ = Δ, (17) 1+ a αδ(k 1) ΔРс. n. kus a = on elektrimootori sisekadude koefitsient, ΔРм. n. α=0,0043 1/ C vase temaatiline takistustegur, I k = - töövoolu kordsus inal suhtes. Siin mõistetakse I inaali all voolu, mis põhjustab IM-mähise inaalset kuumenemist. Sel juhul kirjeldatakse kuumutamisprotsessi avaldisega: I a + I Δ = Δ e 1 + Δinitial, (18) I a 1+ αδ I 1 kus Δ iniciaal on algtemperatuuri tõus. Järgmisena arvutatakse valemi (1) abil kasutusiga. Joonisel fig. Joonisel 1 on kujutatud elektrimootori tööea muutuste katsekõver (1) ja erinevad hindamiskõverad (, 3, 4). Reaalse kõvera täpne konstrueerimine on võimatu, kuid selle saab asendada kahest katseliselt saadud punktist konstrueeritud sirgjoonega: esimene on esialgne isolatsiooniressurss (määratakse näiteks katsemeetodil), teine ​​on isolatsiooni purunemine. . Kõver joonistatakse voolu koormustegurit arvesse võttes valemi (11) abil. Kõver 3 on koostatud valemite (1), (18) abil, mis kajastavad selliste tegurite mõju nagu mähise temperatuur ja IM koormustegur kasutusea jooksul. Kõver 4 on joonistatud, võttes arvesse toitepinge kvaliteedi lisategurit. Joonis 1

7 Seega on kõigist arvutusvõimalustest kõige usaldusväärsem toitepinge, koormusteguri, mähise temperatuuri ja keskkonna teguritega arvestamine. Järeldus. IM energiatõhususe üks peamisi komponente on pikim kasutusiga. Töös käsitletakse kolme IM kasutusea hindamise meetodit. Esimene võtab arvesse koormustegurit, teine ​​- mähise temperatuuri, kolmas - toitepinge kvaliteeti. Kavandatud meetod rakendab integreeritud lähenemist, võttes arvesse peamisi mõjutegureid - toitepinget, koormustegurit, mähise temperatuuri ja keskkonda. Meetod tagab IE kasutusea määramisel suurima täpsuse. Kirjandus 1. Beshta A.S., Zheldak T.A. Asünkroonmootori terase kadude määramine tühikäigumeetodil // Sat. Artiklid “Uute masinate ja tehnoloogiate loomise probleemid”, v.1. Kremenchug, Slonim N.M. Asünkroonsete mootorite testimine. M., Energy, Kotelenets N.F., Kuznetsov N.L. Elektrimasinate testimine ja töökindlus. M., Kõrgkool, Vorobiev V.E., Kucher V.Ya., Elektrimasinate kasutusea prognoosimine: Kirjalikud loengud. SPb.: SZTU, lk. 5. Kovaljov A.P., Ševtšenko O.A., Jakimšina V.V., Pintšuk O.G. Ukraina tööstusettevõtetes töötavate elektrimootorite tuleohu hindamine / Kremenchugi osariigi uudised. Polütehnikum Ülikool, 004, VIP /004 (5). 64 lk. 6. Filippov I.F. Soojusülekanne elektrimasinates. L.: Energoatomizdat, Danilov I. A., Ivanov P. M. Üldine elektrotehnika elektroonika alustega. Moskva: Kõrgkool, Syromyatnikov I.A. Asünkroonsete ja sünkroonsete mootorite töörežiimid / Toim. LG Mamikonyants 4. väljaanne, araabia ja täiendav. M.: Energoatomizdat, lk, ill. 9. Elektrivõrkude energiakvaliteedi parandamine / Shidlovsky A.K., Kuznetsov V.G. Kiiev: Nauk. arvasin, s. 10. Ovtšarov V.V. Põllumajandustootmise elektrimasinate töörežiimid ja pidev diagnostika. / Kiiev: Kirjastus USKhA, lk.

UDC: 621,31 Yu.G. Kachan, dr tehn. Teadused, A.V. Nikolenko, Ph.D. tehnika. Teadused, V.V. Kuznetsov (Ukraina, Dnepropetrovsk, Ukraina Riiklik Metallurgia Akadeemia) TARNIMISE HARMOONILISE KOOSTISE MÕJU KOHTA

A.N. Burkovski, O.A. Fedyuk, O.A. Rybalko, L.K. Shikhova, L.D. Iljušenkova SULETUD INDUKTSIOONMOOOTORI LUBATUD VÕIMSUSE MÄÄRAMISE TÄPSUSE TÄPSEMINE LÜHIAJALISES REŽIIMIS MUUTUVA KOORMUSE KORRAL

INDUKTSIOONMOOOTORI TÖÖ ANALÜÜS TARNEVÕRGU ALANEVAL SAGEDUSEL UDC 621.313 S.P. Golikov Autonoomsete diiselgeneraatorite töö optimeerimine kütuse ja sellega seotud säästmiseks

RF FSBEI HARIDUS- JA TEADUSMINISTEERIUM HE "PÕHJA-KAUKASUSE RIIGI HUMANITAAR- JA TEHNOLOOGIAAKADEEMIA" A-ZRDzhendubaev ELEKTRIJUHTIMISE KONTROLLTÖÖ JUHISED Õpilastele

Teema 0. Elektriajami alused Teema küsimused. Elektriajam: määratlus, koostis, klassifikatsioon. Elektrimasinate nimiparameetrid. 3. Elektrimootorite töörežiimid. 4. Elektrimootori tüübi ja võimsuse valimine.

***** UUDISED ***** (6), 0 PÕLLUTÖÖSTUSTEHNIKA UDC 6.34.:6.36.95.4 ELEKTRIMOOTORI JA TERMORELEEDE DIFERENTSIAALVÕRRADUSED JA KÜTTEKARAKTERISTIKUD S.V. Volobuev, vanemõppejõud I.Ya.

Töörežiimid TG ja GG Generaatori töörežiimid tähendavad neid režiime, milles see võib töötada pikka aega. Nende hulka kuuluvad erineva koormusega masinate töörežiimid alates minimaalsest

Http://www.jurnal.org/articles/8/elect7.htm Lehekülg/5 3.6. Kõrgemate harmooniliste komponentide mõju analüüs elektriisolatsioonikatete töökindlusele Shpiganovich Aleksander Nikolajevitš tehnikateaduste doktor

UDK 629.423.31 Maltsev A.V. Elektrivedurite veomootorite isolatsioonikonstruktsioonide töökindluse tõstmine/a.v. Maltsev//Kaasaegsete tehnoloogiate ülekandmise probleemid Transbaikalia ja raudtee majandusse

UDK 621.313.333.018.782.3 E.A. Varenik, M.M. Fedorov, V.E. Mihhailov TERMILISED SIIRDEPROTSESSID FIKSEERITUD ROOTORIGA INDUKTSIOONMOOTORI KONSTRUKTSIOONILENTIDES Probleemi avaldus. Erinevates režiimides

UDC 621.317.785.088.001.5 Mayer V. Ya. UURING MITTESINUSOIDAALSE PINGE HÄRELEMISE MÕJU MISEST INDUKTSIOOTORI TÖÖKARAKTERISTIKUTELE Vastavalt GOST 13109-87 pingehälbele

UDK 62.33.333 Burkovski A.N. Rybalko O.A. Kustovaya E.Yu. Melnik A.A. Iljušenkova L.D. Suletud jahutusega asünkroonmootorite soojusarvutuse omadused režiimides S5 S7. Metoodika põhisätted

ASÜNKROONSTE ELEKTRIMASINATE VAHETUSLÜÜSI JA PINGELÜÜMISTUSE VÕRDLEV UURING Abstraktne üleminekumudel asünkroonsetele staatorimähisega elektrimasinatele, mis

UDC 621. 313. 323 Sagedusjuhtimisega veomootorite projekteerimine V.Ya. Bespalov 1, A.B. Krasovski 2, M.V. Panikhin 2, V.G. Fisenko 1 1 Riiklik Uurimisülikool Moskva Energeetikainstituut, Moskva 111250, Venemaa 2 MSTU im. N.E. Bauman, Moskva

Kaabli ja juhtme ristlõike valik Juhtmete ja kaablite ristlõike määramisel lähtutakse lubatud kütmisest, võttes arvesse tava- ja avariirežiime, samuti voolude ebaühtlast jaotumist üksikute inimeste vahel.

STATORIMÄHISTE RIKE JAOTAMISE SEADUSTE PARAMEETRITE HINDAMINE KEEMIATÖÖSTUSES INDUKTSIOONMOOTORI KASUTAMISE AJAL S.A. Smolyarchuk, A.L. Fedjanin Tomski Polütehniline Ülikool Sissejuhatus

UDC 61.311 ELEKTRIKAADUSTE VÄHENDAMINE TOITESÜSTEEMIDES A.S. Enin., K.B. Kornejev, T.I. Uzikova 3. novembri 009. aasta föderaalseaduse 61-FZ uus väljaanne „Energiasäästu ja energia suurendamise kohta

Peatükis 8 hinnati asünkroonmootorite (IM) suurenenud reaktiivvõimsuse tarbimisest tulenevat majanduslikku kahju, mille komponendid on näidatud joonisel fig. 5. Parema arusaamise saamiseks

Juhtmete ja kaablite ristlõike valimine Üldsätted elektrivõrgu arvutamiseks. Elamu elektrivõrgu arvutamise lõppeesmärk, nagu iga teinegi hoone, on juhtmete ja seadmete ristlõigete valimine.

Variant 1. 1. Trafo otstarve, klassifikatsioon ja konstruktsioon. 2. Absoluutsed ja suhtelised mõõtmisvead. Mõõteseadme täpsusklass. 3. Kui generaatori kiirus suureneb

ÜLESANNE Elektromehaanilise elektriajamisüsteemi, kolmefaasilise oravapuur-asünkroonmootori ja mehaanilise jõuülekande jaoks:. Arvutage ja joonistage mootori mehaanilised omadused

200 UDC 621.313 K. V. KHATSEVSKY Y. N. DEMENTYEV A. D. UMURZAKOVA Omski Riiklik Tehnikaülikool Tomski Polütehniline Ülikool MEHAANILISE MÕÕTMISE INDUKTSIOONELEKTRIMOOTORI MUDEL

Sissejuhatus Kodune katseülesanne Asünkroonmootorite tehnilised andmed 4 Asünkroonmootorite parameetrite ja karakteristikute väärtuste arvutamise metoodika kataloogiandmete abil Aktiiv- ja induktiivmootorite arvutamine

NSTU TEADUSTE TÖÖDE KOGU. 2009. 4 (58). 65 70 UDC 62.3 JAOTUSVÕRKUDES JÕUDUTRAFODE TÖÖ TUNNUSED 6 35 kV NEFTEPROMYSLOV V.M. LEVIN, D.V. KUZMINA Riiklik hinnang antud

Peatükk 2. ALalisvooluelektriajamite ELEKTROMEHAANILISED JA REGULEERIMISOMADUSED 2.1. Elektrimootorite ja töömehhanismide mehaanilised omadused Elektrimootori mehaanilised omadused

Kokkuvõte Lõplik kvalifikatsioonitöö 114 lehekülge, 18 joonist, 15 tabelit, 17 allikat, 7 lehte. graafiline materjal. Märksõnad: asünkroonne, rootor, käivituskarakteristikud, töökarakteristikud.

UDK 621 313 181 V.V. NANIY, Ph.D. tehnika. Teadused, NTU "KhPI" dotsent, Kharkov A.G. MIROŠNITŠENKO, Ph.D. tehnika. Teadused, NTU "KhPI" dotsent, Kharkov V.D. YUKHIMCHUK, Ph.D. tehnika. Teadused, prof, NTU "KhPI", Kharkov A.A. DUNEV,

Teema 3. Taastuvate energiaallikate generaatorite staatiline stabiilsus (2 tundi) Staatilise stabiilsuse põhimõisted ja definitsioonid Elektrisüsteemi režiimide jagamine püsi- ja

Elektrotehnika Instituut Koolituse suund Magistriõppekava 13.4.2 Elektrienergia ja elektrotehnika Elektriajam ja automaatika Magistriprogrammi sisseastumiskatse profiiliosa ülesannete kogu

UDC 621.31 HOONETE ELEKTRIJUHTMETE TEHNILISE SEISUKORRA HINDAMISE MEETOD Nikolsky O.K. Goncharenko G.A. nime saanud Altai Riiklik Tehnikaülikool. I.I. Polzunova, Barnaul, Venemaa Enamik

11 SIIRDEPROTSESSIDE INTEGRAALSED INDIKAATORID 11.1 Üldsätted Pärast mis tahes kolmest rajast (analüütiliste avaldiste, LFC analüüsi, integratsiooni) mööduvate protsesside koormusdiagrammide arvutamist

UDK 621.316.577 TARBIJA ELEKTRIPAIGALDISTE FILTRIKAITSE Teaduste kandidaat. tehnika. Teadused, dotsent POLUYANOV M. I., SCHASTNAYA E. S. Valgevene Riiklik Tehnikaülikool Üks olulisemaid ülesandeid selles valdkonnas

Koolituse distsipliini suuna tööprogrammi kokkuvõte: 05.23.05 Rongiliikluse tugisüsteemide fookus: Raudteetranspordi telekommunikatsioonisüsteemid ja võrgud Distsipliin:

Föderaalne Haridusagentuur Riiklik kutsekõrgharidusasutus ST. PETERBURGI RIIKLIK MADALTE TEMPERATUURIDE JA TOIDUTEHNOLOOGIA ÜLIKOOL

3. Kopylov Yu.V. "Magnetilise alalisvooluahela arvutamine." Õpetus. Tomsk Ed. TPI, 1985 4. Bul B.K. Magnetahelate teooria ja arvutamise alused. M.-L., kirjastus Energia, 1964 5. Chunikhin A.A.

KÄIVITUSKONDENSaatorid CBB60. K78-22, K78-25, K78-36, K78-43 kodumaine analoog. Kondensaatorid on ette nähtud asünkroonsete elektrimootorite käivitamiseks ja faasinihkeahela loomiseks pärast töövõime saavutamist

Teema 3. Kolmefaasiliste asünkroonmootorite käivitamine oravpuuri ja faasimähisega rootoritega. Plaan 1. Asünkroonmootorite käivitusomadused ja käivitusvool. 2. Keritud rootormootorite käivitamine: käivitusskeem, valik

3 LABORITÖÖD 1 ALalisvoolugeneraatorite OMADUSTE UURIMINE 1. Töö eesmärk Alalisvoolugeneraatori (DCG) põhiliste tööomaduste uurimine, sõltuvalt selle meetodist.

ISSN 2219-7869. DSEA TEADUSLIK UUDISKIRI. 1 (11E), 2013. 164 TOITEPINGE ASÜMMETRIAGA INDUKTSIOOTORITE SOOJUSOLUKORRA TUNNUSED Fedorov M. M., Ivchenkov N. V., Tkatšenko A. A. Valmis

UDC 61.31 INDUKTSIOONMOOTORI MÄHISTE ISOLUTUSTINGIMUSED G. V. Sukhankin Artiklis käsitletakse elektrimasina, eelkõige asünkroonse, isolatsiooni diagnostilise indikaatori mõõtmise mudelit.

1 Kohe alguses peab kasutaja end registreerima. Registreerimisel määratakse kasutajale kindel roll. Roll määrab kasutaja võimalused. Lihtsaim roll on "tarbija"

UDC 6.33.333 ANALÜÜTILINE MEETOD FAASROOTORIGA INDUKTSIOONMOOTORI KÄIVITUSREOSTADI ARVUTAMISEKS, VÕTTES ARVESSE SELLE MEHAANILISTE KARAKTERISTIKUTE MITTELINEAARSUST A.Yu. Sokolov Elektrimootori käivitusomadused

Aruanne 479/07-2014 Pumbaajam elektrimootor P27220 Töötegijad Praktilise Mehaanika LLC tehnilise teeninduse osakonna elektriinsener Popov V.N. tel.: +7 812 332-3474 mobiil: +7 911 988-8739

UDK 61.315 Galeeva R.U., Art. õpetaja Kaasani Riiklik Energiaülikool Venemaa, Kazan Almieva D.S., magistrikraad Kaasani Riiklik Energiaülikool Venemaa, Kaasan

UKRAINA KAEVANDUS- JA METALLURGIKAKOMPLEKSIDE ETTEVÕTETE TOITESÜSTEEMIDE ELEKTROMAGNETILISE ÜHILDUVUSE SEISUKORRA HINDAMINE Yu.A. Papaika, A.G. Lõssenko, Riiklik Kaevandusülikool, Ukraina Antud

Teema 2.5 Asünkroonmootori elektromagnetiline pöördemoment. Plaan 1. Asünkroonmootori kaod ja kasutegur. 2. Asünkroonse mootori elektromagnetiline pöördemoment. 3. Pinge mõju

UDK 621 313 333 018 O.G. PINCHUK (tehnikateaduste kandidaat) Donetski Riiklik Tehnikaülikool I.P. KUTKOVA Donbassi Riiklik Inseneriakadeemia [e-postiga kaitstud] TERMILINE HINDAMINE

VENEMAA FÖDERATSIOONI HARIDUS- JA TEADUSMINISTEERIUM Föderaalne riigieelarveline erialane kõrgharidusasutus "Kurgani Riikliku Ülikooli" osakond

4.2 Töö 9 Sünkroonmootori staatilised karakteristikud sagedusmuunduri toitel Töö eesmärk Mootori töörežiimide uurimine (mootor, rekuperatsioon), eksperimentaalne uuring

Testiülesanne Kolmefaasiline asünkroonmootor Asünkroonse mootori töörežiimi iseloomustav põhiparameeter on libisemine s mootori rootori pöörlemissageduse suhteline erinevus

Voolu- ja pingemõõtetrafod Mõõtetrafode põhistandardid GOST 1983-2001 “Pingetrafod. Üldised tehnilised tingimused”; GOST 7746-2001 Voolutrafod.

UDC 62-83 Zyuzev A.M., Metelkov V.P. SÜVAKIVIPUMMAST PAIGALDUSE ELEKTRIMOOTORI SOOJUSRESSURSI HINDAMINE Uurali föderaalülikool. Venemaa esimene president B.N. Jeltsin Selles

Loeng 4. Tehnosüsteemide töökindluse kvantitatiivsed põhinäitajad Eesmärk: Töökindluse põhiliste kvantitatiivsete näitajate käsitlemine Aeg: 4 tundi. Küsimused: 1. Tehniliste omaduste hindamise indikaatorid

MOOTOR- JA GENERAATORIREŽIIMIDES VÄLJAS ROOTORIGA ASÜNKROONSTE MASINATE OMADUSED Galinovsky A.M., Ph.D., dotsent, Dubchak E.M., Art. õpetaja, Mogelyuk S.O., üliõpilane KPI. Igor Sikorsky,

TPP OMA VAJADUSTE MEHHANISMID. ÜLDOMADUSED. ISEKÄIVITAVAD MOOTORID S.N. BELOGLAZOV ALEKSEI VLADIMIROVICH, Ph.D., FES, II- (osakond) Elektrijaamade (ElSt) osakonna dotsent Loengud 9- Novosibirsk,

44 UDC 681.54: 621.313 (045) SUURENDATUD KÄivitusmomendiga INDUKTSIOONELEKTRIAJA DÜNAAMILISTE REŽIIMIDE JUHTIMINE Riiklik Lennuülikool Krasnoshapka N. D., Ph.D. Arvestatud küsimused

050202. Paralleelergutusega alalisvoolumootor Töö eesmärk: Tutvuda paralleelergutusega alalisvoolumootori seadme ja tööpõhimõttega. Eemaldage selle peamised omadused.

RAUDTEETRANSPORDI FÖDERAALNE AGENTUUR Föderaalne riigieelarveline kutsealane kõrgharidusasutus "MOSCOW STATE UNIVERSITY OF COMMUNICATIONS"

Esimene peatükk ELEKTRISEADMETE TEHNILINE DIAGNOSTIKA 1.1. TÖÖJUHTIMISSÜSTEEMID Põhikontseptsioonid. Seadmete töökindluse määrab nende projekteerimine ja tootmiskvaliteet. Kuid

Aruanne 204/10-2013 Pumba elektrimootor 1 Töötegijad Praktilise Mehaanika LLC tehnilise teeninduse osakonna elektriinsener Popov V.N. tel.: +7 812 332-3474 mobiil: +7 911 988-8739 e-post: [e-postiga kaitstud]

6. TRASFORMERID Trafo on staatiline elektromagnetseade, mida kasutatakse ühe parameetri vahelduvvoolu elektrienergia muundamiseks teise parameetriga elektrienergiaks.

VENEMAA FÖDERATSIOONI TEADUS- JA KÕRGHARIDUSMINISTEERIUM Föderaalosariigi eelarve KÕRGHARIDUSASUTUS "MURMANSKI RIIK TEHNILINE ÜLIKOOL" (FSBEI)

Jaotustrafod 6(10) kV. Elektrienergia kvaliteedi probleem 0,4 kV võrkudes. Trafode asümmeetrilise töö uurimine. Jõutrafo on üks olulisemaid elemente

Math-Net.Ru Ülevenemaaline matemaatikaportaal V. G. Goldstein, A. Yu. Khrennikov, Jõutrafo mähiste kahjustuste põhjused ja lühisvoolude arvutamine, Matem. modelleerimine ja servad.

UDK 621 313 333 001. ERINEVATE ROOTORIGA INDUKTSIOONELEKTRIMOOTORITE SIIRDEPROTSESSIDE VÕRDLUSHINDAMINE Martynov V.N., Oleynikov A.M. Üleminekuperioodi eksperimentaalse uuringu tulemused

Uus moodul, mis hakkab põhinema sagedusmuunduril ja selle komponendid on väga erinevad moodulid, alustades sellest, et on võimalik luua täiesti erinevaid mooduleid

ELEKTRI- JA ENERGEETIKA UDC 61.3.018.3 KAABLI ISOLatsioonitakistusest AVbBShv (4 70) SÕLTUMISTE SAAMINE TOITEPINGE SAGEDUSEST ÜHENDUSSKEEM A,PHAVAL.PHASEVASE BRAVAL.PHASEV.

GOST 12049-75 alalisvoolumootorid põrandale paigaldatud roomikuteta elektrifitseeritud sõidukitele. Üldised tehnilised tingimused Kasutuselevõtu kuupäev 1977-01-01 * JÕUSTUS riigi otsusega

4. Elektrikute kool – Servoajamite kasutamine seadmete automatiseerimisel, URL: http://electricalschool.info/main/drugoe/226-ispolzovanie-servoprivodov-pri.html (juurdepääsu kuupäev 09.07.17). Teaduslik

UDK 621.313.13 A.V. TARNETSKAYA, magistrant (KuzSTU) I.Yu. SEMYKINA, tehnikateaduste doktor, dotsent (KuzSTU) Kemerovo SÜNKROONMOOTORITE PÜSIMAGNETIDEGA KÄIVITAMISE MODELLEERIMISE PROBLEEMID Paljud teaduslikud ja praktilised

VENEMAA FÖDERATSIOONI PÕLLUMAJANDUSMINISTEERIUM Föderaalne riigieelarveline erialane kõrgharidusasutus "TŠELJABINSKI RIIK PÕLLUMAJANDUSEHNIKA

Katsmani elektrimasinad, solver >>> Katsmani elektrimasinad, solver Katsmani elektrimasinad, solver Asünkroonmasina töörežiimid ja disain 137. Kolmemähisega trafod ja autotransformaatorid

Koolituse suund 03.13.02 “Elektroenergeetika ja elektrotehnika” Koolitusprofiil “Tööstuspaigaldiste ja tehnoloogiliste komplekside elektriajam ja automatiseerimine” RPD muudatused ja täiendused B1.V.DV.7.1

UDC 621.311 NAFTAKEEMIATOOTMISE PUMP-KOMPRESSORSEADMETE PLAHVATUSKINDEL ELEKTRIJÄRELjäänud eluea DIAGNOSTIKA JA ENNUSTAMINE A.V. Riikliku õppeasutuse Samorodovi filiaal

• Vene Föderatsiooni Kõrgema Atesteerimiskomisjoni eriala05.14.02
• Lehtede arv 245

1.1.Elektrijaamade ja tööstusettevõtete abivajaduste elektrimootorite isolatsiooni tööomadused.

1.2. Elektrimootori isolatsiooni vananemise füüsikalised protsessid

1.3. Elektrimootorite isolatsiooniseisundi hindamise meetodite analüüs

1.4. Elektrijaamade asünkroonmootorite tööomadused.

1.5 Uurimisprobleemi avaldus.

2. KOMPLEKSI 47 DESTRUKTIIVSETE TEGURITE MÕJU 0,4 kV ISOLATSIOONI VANANEMISE PAIGALDUSE ARENDAMINE JA EKSPERIMENTAALSE UURIMISE MEETODID

2.1. Asünkroonsete elektrimootorite isolatsiooni katsemeetodite analüüs.

2.2. Paigalduse ja metoodika väljatöötamine 0,4 kV AD isolatsiooni vananemisele destruktiivsete tegurite kompleksse mõju uurimiseks.

2.3.Elektrimootori isolatsioonikatsete kiirendusastme valik ja katseline kontrollimine.

2.4. Eksperimentaalsete uuringute tulemused destruktiivsete tegurite mõju kohta 0,4 kV AD isolatsiooni vananemisele.

2.5.Õhu mõju elektrimootori mähiste isolatsiooni purunemisele

3. 85 ELEKTRIMOOTORI SOOJATUSELE LAHUSTAVATE TEGURITE MÕJU MATEMAATILISTE MUDELITE ARENG 0,4 KB.

3.1. Toitepinge mõju modelleerimine elektrimootorite staatorimähiste tööeale.

3.2. IM isolatsiooni termilise vananemise modelleerimine

3.3. Toitepinge asümmeetria mõju modelleerimine asünkroonmootorite tööeale.

3.4. IM isolatsiooni vananemise modelleerimine kõrge õhuniiskuse juures 105.

3.5. Isolatsiooni vananemise vibratsioonist sõltuvuse modelleerimine 106.

4. KOLMEFAASILISTE 109 INDUKTSIOONELEKTRIMOOTORI KASUTUSEGA PROGRAMMI KASUTAMISE MEETODI ARENDAMINE.

4.1. Elektrimootorite mähiste isolatsioonirikke jaotuse üldistatud histogramm.

4.2. Vererõhu isoleerimise vananemise üldine mudel hävitavate tegurite kombinatsioonist.

4.3. Elektrimootori isolatsiooni kasutusea sõltuvuse taastamine hävitavate teguritega kokkupuute tasemest.

4.4. Elektrimootorite tööea prognoosimise metoodika tööparameetrite alusel.

4.5. Elektrimootorite kasutusea arvutiprognoosimise meetodi eksperimentaalne katsetamine.

5. 0,4 kV INDUKTSIOONMOOTORI ISOLATSIOONI KULUMISE VÄHENDAMISE VAHENDITE ARENDAMINE. 129 5.1. Seadme väljatöötamine, mis kaitseb elektrimootoreid kiirenenud kulumise eest ebanormaalsetes töötingimustes

5.2. Meetod elektrimootorite kaitsmiseks suurenenud kulumise eest ebatavalistes tingimustes.

5.3. Vähendatud lülitusvoolude ja väiksema kulumisega elektrivastuvõtjate sisselülitamise seadme väljatöötamine

5.4. Meetod lülitusvoolude vähendamiseks ja isolatsiooni kulumise vähendamiseks.

Soovitatav lõputööde loetelu

• Asünkroonsete elektrimootorite töökindluse suurendamine põllumajandustootmises 2002, tehnikateaduste kandidaat Kabdin, Nikolai Jegorovitš

• Veeremi veoelektrimootorite töödiagnostika probleemid ja nende lahendamise viisid 1999, tehnikateaduste doktor Gluštšenko, Mihhail Dmitrijevitš

• Asünkroonsete elektrimootorite juhitud kuivatamise meetod kasutades energiasäästlikku tehnoloogiat laevade remondiks 2004, tehnikateaduste kandidaat Jamo Asmat

• Põllumajanduses elektrimootorite töökindluse suurendamise süsteem, mis põhineb terviklikul diagnostikal ja tõhusal isolatsiooni taastamise tehnoloogial 2010, tehnikateaduste doktor Khomutov, Stanislav Olegovitš

• Tselluloosi- ja paberitööstuse ettevõtete kõrgepingeelektriseadmete ennetava testimise meetodite täiustamine 1984, tehnikateaduste kandidaat Yasinsky, Juri Afanasjevitš

Lõputöö tutvustus (osa referaadist) teemal “Kolmefaasiliste asünkroonsete elektrimootorite 0,4 kV kasutusea mitmefaktoriline prognoosimine vastavalt tööparameetritele”

Teema asjakohasus. Kaasaegsed tööstusriigid saavad suurima vajaliku mehaanilise energia voo, muundades selle elektrienergiast elektrimootorite, peamiselt vahelduvvoolu abil. Ainult madalpingemootorid, mis moodustavad 95% kasutatavatest elektrimasinatest, tarbivad 40,50% toodetud elektrienergiast /9/. Elektrimootorid nimipingele 3; Elektrijaamades ja tööstusettevõtetes töötavad elektrimasinad on kõige kriitilisemad 6 ja 10 kV. Tavaliselt on igasse ettevõttesse paigaldatud vaid väike arv selliseid masinaid - mõni või suurettevõtetes ja elektrijaamades - kümneid. Sageli sõltub aga kogu tootmisprotsess nende tööst. Teatavasti tagavad elektrijaamade abimootorid selliste kriitiliste mehhanismide käitamist nagu: toitepump, suitsuärastus, puhuri ventilaator, võimenduspump, varuergiti, tsirkulatsioonipump, 11. astme kondensaadipump, 11. astme kütteõlipump, tuletõrjepump, generaatori jahutuspump, pumba turbiini reguleerimine, 1. astme kondensaadipump, võlli pööramise seade, turbiini määrdeõlipump, PEN jahutuspump, turbiini tihendi õlipump, 1. tõste kütteõlipump.

Seetõttu sõltub elektrijaamade kui terviku töökindlus suuresti elektrimootorite tõrgeteta tööst nende enda vajaduste jaoks. Seetõttu nõuab kõrgepinge elektrimasinate hooldus, eriti diagnostika, suurt tähelepanu.

Tööstusettevõtete toitesüsteemides töötavad elektrimootorid sageli keerulistes tingimustes: koormus ei vasta alati nimivõimsusele, kolmefaasilise võrgu toitepinge on sageli ebastabiilne, muutuva asümmeetriaga, mis on tingitud segamisest. võrreldava võimsusega ühe- ja kolmefaasiliste tarbijate ühendamine, paljudel juhtudel kaasneb elektrimootorite tööga sagedane käivitamine . Paljud tootmisprotsessid viiakse läbi karmides, elektrimootoritele ebasoodsates tingimustes, hävitavate keskkonnategurite mõjul. Tolm, kõrge õhuniiskus ja agressiivsete gaaside olemasolu tehnoloogilistes piirkondades; järsud temperatuurikõikumised ja oluline temperatuuri langus talvel avatud aladel, kõrge temperatuur katlaruumides ja muudes ruumides raskendab elektrimootorite pikaajalise tõrgeteta töö. Kõik need tegurid mõjutavad negatiivselt elektrimootorite töökindlust. Seetõttu on oluline diagnoosida elektrimootorite hävimine ja prognoosida nende kasutusiga sõltuvalt nende töötingimustest.

Igal aastal rikub 20,30% elektrimootoripargist / 26, 84, 85, 99 /. Mitmes ettevõttes on viimastel aastatel õnnetusjuhtumite arv ulatunud 200%-ni (ehk iga elektrimootor rikkis kaks korda aastas) /103/. Sellise olukorra üheks põhjuseks on jõuseadmete füüsiline kulumine, mis hetkel ulatub 55,60%-ni. Seetõttu muutub elektrimootorite töö üha ohtlikumaks ja potentsiaalselt ohtlikumaks. Uute elektriseadmete kasutuselevõtt nõuab pidevalt kasvavaid kapitalikulusid. Praegu on Venemaal raske majandusolukorra tõttu sellised kulud võimatud. Olukorda raskendab asjaolu, et paljud elektrimootorid on ammendanud või ammendavad oma standard- ja autopargi kasutusiga.

Elektrimasinate töökindluse määrab suuresti nende mähiste töökindlus, mis omakorda sõltub isolatsiooni seisukorrast. Elektrimasina isolatsiooni usaldusväärsus ja seega ka selle kasutusiga sõltub selle võimest taluda pikaajalist kokkupuudet erinevate hävitavate teguritega. Elektrimasinate pikaajalisel töötamisel on nende mähiste isolatsioon allutatud erinevatele töömõjudele, kuna paljud tehnoloogilised liinid ja üksikud töömasinad asuvad kas vabas õhus või kütmata ruumides ning seetõttu on ka nende masinate ajamimootorid. alluvad ebasoodsatele temperatuurimõjudele. Vastavalt /66, 84, 85/ - tabelis toodud uurimisandmetele. Punktis 1.1 on elektrimootorite rike 85,95% juhtudest seotud nende mähiste isolatsiooni kahjustusega, mis määrab elektrimootorite mähiste isolatsiooni vananemiskiiruse ja hävimise uurimise probleemi asjakohasuse. Peamine tegur, mis muudab isolatsiooni töö ajal kasutuskõlbmatuks, on selle temperatuuri (või termilise) vananemine.

Lisaks puutub isolatsioon töö ajal kokku mehaaniliste koormustega (vibratsioon, põrutused, hõõrdumine), niiskuse ja elektrilise pingega, mis selle järk-järgult hävitavad.

Elektrimootorite mähiste isolatsioon on avatud lülitusliigpingele, mis võib nimipinge suhtes ulatuda kümnekordseks või enamaks, mis enamasti on vahelülide lühiste otsene põhjus.

Tabel B 1.1 ED ebaõnnestumise peamised põhjused ja nende osakaal erinevate teadlaste hinnangul

Elektrimootorite rikke põhjuseks on Pre-Regmeter pöörlemiste kasutamine. resp. lahendusi nichesvoda-madevka rikas-rezhi-kitsas lukud-katormo-nais-pinge kasutatud. BP ümbritsevatele tingimustele jahutussüsteemi keskkond on kahjulik rihma defektne kulumine. muutused OLYA sioonide sulamisvõrgustiku isolatsiooni rotatsioonis

Mootori purunemise protsent

1 26-44 11,8 * 23,5 - 4,1 - 1D - 8,2 - 0,5 - 4,3 - 8 *

38,3 5,4 2,9 11,8 17,6 6,5

2 40-50 8-10 * 20-25 * * 8-10 * * 1015 *

3 40-50 1015 * 20-25 * * 15-25 * ! 2-5 1520 *

4 * * * * * * * 2,3 * * *

5 30 * * * * * * * * * *

6 25-50 1045 * * * * * 20-50 * 5-15 *

7 * 6570 * * * * * 8-12 * 1215 *

8 22-30 * * * * * * * * * *

9 * 5 * * * * * * * * *

10 I* 33 25 * 15 * 18 * * * * *

II 29,4 11,8 * 29,4 * * * * * * *

11 I * * 5 * 0,25 0,25 0,25 4 0,25 * *

II * * 18 * 1 1 1 6 1 * *

12 * * * * * * * * * * 20

13 15,9 9,9 * 29,7 * 22,8 * 7,9 6 * *

14 31 * * * * * * * * * *

Märkus: *- andmed puuduvad

Lülitusliigpinged, mis on sisuliselt juhuslikud nähtused, on oma olemuselt statistilised. Nende tõenäosusväärtus sõltub lülitusoperatsioonide arvust, mis omakorda on võrdeline elektrimasina tööajaga. Iga hävitava teguri osakaal (erinevate autorite hinnangul erinevate piirkondade ja majandusharude lõikes) on toodud tabelis. SINA.

Asünkroonsete elektrimootorite normaalse töö tagamiseks elektrijaamade MV paigaldistes peavad elektrimootorite töötingimused vastavalt elektrimootorite kasutusjuhendile olema: abisiinide pinge peab jääma 100-105% piiridesse. nominaalne. Vajadusel on lubatud kasutada elektrimootoreid, säilitades nimivõimsuse, kui võrgupinge erineb nimiväärtusest vahemikus -10% kuni + 10%. Kui toitevõrgu sagedus muutub 2,5% piires nimiväärtusest, lubatakse elektrimootoritel töötada nimikoormusega.

Elektrimootorit ei ole lubatud kasutada, kui pinge kaob ühes faasis:

Elektrimootori laagrite vibratsiooni vertikaalsed (kakskordne vibratsiooni amplituud) ja põikisuunalised komponendid ei tohiks kõigis lubatud töörežiimides ületada järgmisi väärtusi:

Tabel B 1.2

Elektrijaama mootorite lubatud vibratsioonid

Pöörlemiskiirus, 3000 1500 1000 750 ja vähem p/min.

Laagrite lubatud vibratsioon:

Süviserühm 50 100 130 160 mehhanismid, mikronid

Mehhanismide pumpamisrühm - 30 60 80 95 mehhanismi, mikronit

Seega puutuvad elektrijaamade elektrimootorid kokku: ümbritseva õhu temperatuuriga; ülekoormused, käivitusrežiimid; pinge kõrvalekalded klemmidel nimiväärtusest; lülitusliigpinged, mis esinevad jaotusvõrkudes käivitamise ja seiskamise ajal; löögid, vibratsioon, töömasinate löögid; ümbritseva õhu niiskus.

Tekib probleemne olukord: töötingimustes olevad mootorid puutuvad kokku destruktiivsete teguritega ja mõnel juhul ebaõnnestuvad, saavutamata GOST-i kehtestatud kasutusiga, ja teisest küljest pole teada, milline tegur määrab kulumise ja vastavalt ka mootori tööea. konkreetne elektrimootor ja sellest tulenevalt vajab see neutraliseerimist.

Töö eesmärk: 0,4 kV asünkroonmootorite mähiste isolatsiooni kulumise eksperimentaalne uurimine destruktiivsete tegurite kompleksi mõjul: temperatuur, niiskus, vibratsioon, elektriväli, asünkroonmootorite toitepinge ja faaside asümmeetria. kulumise matemaatilised sõltuvused sellise tegurite kombinatsiooni korral, 0,4 kV elektrimootorite kulumise ja tööea arvutipõhise prognoosimise metoodika, algoritmi ja programmide väljatöötamine, samuti kulumise vähendamise vahendite põhimõtete ja skeemide väljatöötamine. elektrimootorite isolatsioon.

Uuringu eesmärgid:

1) elektrimootorite isolatsiooniseisundi matemaatiliseks modelleerimiseks ja hindamiseks seni väljatöötatud meetodite analüüs ning selle alusel antud probleemi perspektiivsete töövaldkondade määramine;

2) paigaldise ja metoodika väljatöötamine 0,4kV elektrimootorite isolatsiooni vananemisele mõjuvate destruktiivsete tegurite kompleksse mõju eksperimentaalseks uurimiseks ning katsetamise kiirendamise meetodid;

3) elektrimootorite isolatsiooni katsetamise kiirendusastme valik ja eksperimentaalne kontrollimine, elektrimootorite mähisjuhtmete isolatsiooni purunemiste ning nende termilise ja elektrilise vananemise kiiruse, vibratsiooni ja keskkonna niiskuse mõju eksperimentaalsed uuringud. , vibratsiooni mõjul isolatsiooni vananemise matemaatilise mudeli väljatöötamine;

4) katseuuringute tulemusi kirjeldavate isolatsiooni kulumise analüütiliste sõltuvuste koefitsientide saamine;

5) elektrimootorite tööea prognoosimise metoodika, algoritmi ja arvutiprogrammi väljatöötamine tööparameetrite: keskkonna temperatuuri ja niiskuse, faasivoolude ja pingete, vibratsiooninihete mõõtmise tulemustel, samuti nende katseline kontrollimine. ;

6) asünkroonsete elektrimootorite isolatsiooni kulumise vähendamise vahendite väljatöötamine.

Uuringu objektiks on 0,4 kV asünkroonsete elektrimootorite mähised ja nende kulumise diagnoosimise meetodid.

Uurimuse teemaks on IM isolatsiooni kasutusea sõltuvus destruktiivsete töötegurite mõjust.

Uurimismeetodid.

Töös kasutati matemaatilisi meetodeid analüütiliste sõltuvuste taastamiseks (regressioonanalüüs), isolatsiooni vananemisprotsesside matemaatilist modelleerimist koos destruktiivsete tegurite muutuva iseloomuga ja kulumise integreerimist pikema ajaintervalliga, isolatsiooni purunemiste eksperimentaalset uurimist destruktiivsete tegurite komplekssel mõjul, samuti täiemahulised katsed.

Töö teaduslik uudsus on järgmine:

1. Saadi mootori isolatsiooni kasutusea mitmekoordinaatsed sõltuvused mõjutegurite kompleksist.

2. Elektrimootorite mähiste isolatsiooni vananemiskiiruse sõltuvus pingest, niiskusest ja vibratsioonist taastati ja kontrolliti katseandmete abil.

3. Elektrimootorite kulumise ja kasutusea prognoosimiseks on välja töötatud metoodika, algoritm ja programm, mis võimaldab diferentseeritult hinnata mootori tööea vähenemise astet keskkonnatemperatuuri, mootori koormuse, toitepinge asümmeetria, staatori faasi mõjude põhjal. asümmeetria, toitepinge tase, niiskus ja vibratsioon.

4. Elektrimootorite mähiste isolatsiooni kulumise vähendamiseks on välja töötatud seadmed.

Praktiline väärtus on järgmine:

Välja pakutud matemaatiline mudel ja programm elektrimootorite tööea diagnoosimiseks võimaldab määrata elektrimootorite kasutusiga, eluea ja nende rikke järjekorra;

Kavandatav metoodika elektrimootorite rikke ennustamiseks võimaldab tuvastada hävitava teguri, mis määrab kasutusea lühenemise ja võtta kasutusele võimalikud meetmed selle kõrvaldamiseks;

Väljatöötatud kulumise vähendamise vahendid võimaldavad pikendada elektrivastuvõtjate ja elektrimootorite tõrgeteta tööiga elektrijaamades ja tööstusettevõtetes;

Elektrimootorite tööea pikendamise meetodid ja vahendid tagavad nende pikema töötamise töötingimustes.

Kaitsmiseks esitatakse järgmised sätted:

1. Katsetamise kiirendamise metoodika, mis põhineb isolatsiooni kasutusea pingest logaritmilise sõltuvuse laiendatud vahemikus ja selle eksperimentaalsel kontrollimisel.

2. Elektrimootorite mähisjuhtmete isolatsioonirikke ja nende termilise ja elektrilise vananemise kiiruse, vibratsiooni ja keskkonna niiskuse mõju katseuuringud.

3. Isolatsiooni vibratsiooni mõjul vananemise matemaatiline mudel, isolatsiooni kulumissõltuvuste parameetrid, mis kirjeldavad eksperimentaaluuringute tulemusi.

4. Elektrimootorite tööea prognoosimise metoodika, algoritm ja arvutiprogramm tööparameetrite mõõtmise tulemuste põhjal: keskkonna temperatuur ja niiskus, faasivoolud ja pinged, vibratsiooninihked.

5. Vahendid asünkroonmootorite isolatsiooni kulumise vähendamiseks.

Töötulemuste rakendamine ja rakendamine

OJSC SevKavNIPIgaz (Stavropol), põllumajandussektoris, võeti kasutusele töörežiimi parameetrite uuringumõõtmised ja mootori tööea arvutiprognoosid. ettevõte "Sablinskoje" (Stavropoli territoorium).

Töö aprobeerimine Läbiviidud uurimistöö tulemusi testiti ülikoolidevahelisel piirkondlikul noorteadlaste teadus- ja praktilisel konverentsil “Sotsiaal-majanduslike reformide teooria ja praktika probleemid” (Stavropol, 1993); Venemaa Teaduste Akadeemia seminari "Elektrisüsteemide küberneetika" XV sessioon (Novocherkassk, 1994); Stavropoli Riikliku Põllumajandusakadeemia teaduslikud ja tehnilised konverentsid (Stavropol, 1993. 1999). IV rahvusvaheline konverents “Elektrikomplekside ja materjalide füüsikalised ja tehnilised probleemid” (MPEI, 2001).

Väljaanded.

Töökoormus.

Doktoritöö koosneb sissejuhatusest, viiest peatükist, järeldusest, kasutatud allikate loetelust 122 nimetusest ja 63 lisast.

Sarnased väitekirjad erialal "Elektrijaamad ja elektrisüsteemid", 05.14.02 kood VAK

• Elektrijaamade asünkroonsete elektrimootorite mitme kanaliga seiresüsteemi väljatöötamine 2006, tehnikateaduste kandidaat Pustakhailov, Sergei Konstantinovitš

• Kolmefaasiliste elektrimootorite mudelite ja töökarakteristikute üldistamine 0,4 ja 6 kV võrkudes ning nende releekaitsevahendite täiustamine 1999, tehnikateaduste doktor Minakov, Vladimir Fedorovitš

• Asünkroonsete elektrimootorite diagnoosimise meetod põllumajanduses, mis põhineb nende välise magnetvälja parameetrite analüüsil 2009, tehnikateaduste kandidaat Tonkikh, Vassili Gennadievitš

• 0,4 kV asünkroonsete elektrimootorite kaitse parandamine ülekoormuse eest 2003, tehnikateaduste kandidaat Kimketov, Murat Mayevich

• Äärmiselt koormatud elektriveduriseadmete pidev temperatuuri jälgimine 2005, tehnikateaduste doktor Smirnov, Valentin Petrovitš

Lõputöö kokkuvõte teemal "Elektrijaamad ja elektrisüsteemid", Minakova, Tatjana Evgenievna

Lõputöö teoreetilise ja eksperimentaalse uurimistöö peamised tulemused on järgmised.

1. Välja on töötatud paigaldis 0,4 kV asünkroonmootorite isolatsiooni vananemisele mõjuvate destruktiivsete tegurite kompleksse mõju eksperimentaalseteks uuringuteks: temperatuur (mis võib olla nii keskkonnamõjude tagajärg kui ka mähisevoolude, nende asümmeetria jm. toitepinge asümmeetriana), elektripingeväljad, vibratsiooninihe, niiskus, mis põhjustavad töötingimustes elektrimootori mähiste isolatsiooni vananemist ja hävimist.

2. Välja on pakutud ja katseliselt katsetatud meetod elektrimootori isolatsiooni kiirendamiseks, kasutades isolatsiooni kasutusea logaritmi ja elektrivälja tugevuse logaritmi lineaarse sõltuvuse laiendatud vahemikku. Valiti katsekiirenduse koefitsient ja katsetati katsetulemuste vastavust isolatsiooni vananemise seadustele. Tehnika võimaldas tõsta kiirenduskoefitsienti sadadelt kordadelt kümnete tuhandeteni.

3. Saadi elektrimootori isolatsiooni vananemisaja arvkarakteristikud temperatuuri ja niiskuse, elektrivälja tugevuse, vibratsiooni funktsioonina kolme tööparameetri konstantse mõjuga ja neljanda muutumisega. Tuginedes registreeritud rikete intensiivsuse üldkogumile aja jooksul erinevatel hävitavate teguritega kokkupuute tasemetel, normaliseeriti suur sündmuste valim ja saadi üldistatud histogramm mähise isolatsiooni rikete jaotusest aja jooksul.

4. Elektrimootorite staatorimähiste isolatsiooni elektriliseks vanandamiseks ja tööea prognoosimiseks on välja töötatud matemaatiline mudel, mis põhineb pingest (või elektrivälja tugevusest) tuleneval pideval tööea vähenemisel logaritmilistes koordinaatides.

5. Tehakse ettepanek eraldada toitepinge asümmeetriast tingitud komponent negatiivsete järjestusvoolude poolt põhjustatud isolatsiooni kulumiskiirusest. Selleks kasutatakse faasipingete mõõtmise tulemusi, sellest põhjustatud elektromagnetilise pöördemomendi ja selle pidurdusmomendi tekitava negatiivse järjestusega voolu osa arvutamist.

6. Pakutakse välja matemaatiline mudel keskkonna niiskuse mõjust mootori isolatsiooni kulumisele.

7. Põhjendatud on vibratsiooni mõju pöördlogaritmiline sõltuvus elektrimootori isolatsiooni kasutuseale selle termilise ja elektrilise vananemise ajal ning välja töötatud vastav matemaatiline mudel.

8. Välja on töötatud ja rakendatud meetod isolatsiooni vananemise analüütiliste sõltuvuste taastamiseks mõjutegurite tasemetest, mis põhineb mittelineaarsete võrrandisüsteemide arvulisel optimeerimislahendusel, mille suurusjärk on suurem või võrdne analüütiliste sõltuvuste koefitsientide arvuga. taastatakse, minimeerides eksperimentaalsete vananemisperioodide funktsionaalse - ruutkeskmise hälbe arvutuslikest.

9. Välja on töötatud metoodika, algoritm ja programm elektrimootorite tööea prognoosimiseks tööparameetrite alusel, mis põhineb mootorite voolude, pingete ja vibratsiooni mõõtmistel, töötundidel keskkonna temperatuuri ja niiskuse mõõtmisel, isolatsiooni kulumise modelleerimisel. ja mootorite tööea vähenemise astme diferentseeritud väärtuste arvutamine keskkonnatemperatuuri, mootori koormuse, toitepinge asümmeetria, staatori faasi asümmeetria, toitepinge taseme, niiskuse ja vibratsiooni mõju tõttu. Tehnikat testiti eksperimentaalselt, ennustades nende tööparameetrite põhjal 14 elektrimootori kasutusiga: eksperimentaalsete ja arvutuslike väärtuste kõrvalekalle ulatub enamasti 25% -ni.

10. Elektrimootorite kaitsmiseks kiirendatud kulumise eest ebanormaalsetes töötingimustes on välja töötatud seade, mis on kaitstud raadiosagedusliku patendiga nr 2117380 ja mis on ette nähtud asünkroonsete elektrimootorite kiirendatud kulumise vältimiseks, kui elektrimootori režiimide parameetrid kalduvad üle maksimaalsete lubatud piiride. . Väljatöötatud kaitseseadme eripärad pakuvad laiendatud rakendusala, võimalust kasutada kontrollitavate füüsiliste parameetrite jaoks laia valikut andureid, suuremat stabiilsust nii välja- kui ka sisselülitatud olekutes, vooluringi lihtsust ja töökindlust, mis ei vajavad stabiliseeritud toiteallikat.

11. On välja töötatud seade elektriliste vastuvõtjate sisselülitamiseks vähendatud lülitusvoolude ja väiksema kulumisega (RF Patendikomitee 25. oktoobri 1996. aasta otsus väljastada leiutisele patent), mis on kavandatud vähendama käivitus- ja eriti perioodilisi komponente. elektrimootorite käivitus- ja isekäivitusvoolud ning vastavalt nende tegevuse kulumise ja kahjustuste vähendamine. Lülitusvoolude vähendamise seadme eripärad tagavad voolude amplituudi vähenemise käivituste ja isekäivituste algfaasis ning ruutsõltuvuse korral mehaaniliste jõudude ning nende põhjustatud kulumise ja kahjustuste vähenemise.

KOKKUVÕTE

Doktoritöö uurimistöö viidete loetelu Tehnikateaduste kandidaat Minakova, Tatjana Evgenievna, 2002

1. Andrianov V.N. jt Elektrimasinate ja -seadmete töötuba / M.: Kolos, 1989. 272 ​​lk.

2. Andrianov V.N. Elektrimasinad ja -seadmed / M.: Kolos, 1971. 448 lk.

3. Asünkroonsete mootorite seeria 4A: Kataloog/A.E. Kravchik jt / M.: Energoizdat, 1982. 504 lk.

4. A.S. N 845182. (NSVL). Meetod emailitud juhtmete valmistamiseks ja seade selle rakendamiseks. / Yu. I. Liinid ja teised - publ. B.I., 1981, N25.

5. Belorussov N.I. jt Elektrikaablid, juhtmed ja juhtmed: (kataloog). / M.: Energia, 1979. 416 lk.

6. Bernstein L.M. Üldise tööstusliku kasutuse elektrimasinate isoleerimine (Materjalid, disain, tehnoloogia, katsetamine) / M.-L.: Energeetika, 1965.-352 lk.

7. Bernstein L.M. Üldise tööstusliku kasutuse elektrimasinate isoleerimine / M.: Energia, 1971. 367 lk.

8. Bogoroditski N.P., Pasynkov V.V., Tareev B.M. Elektrotehnilised materjalid / Leningrad: Energoatomizdat, 1985. 304 lk.

9. Bodin A.P., Moskovkin F.I. Põllumajanduse elektriseadmed. / M.: Rosselhozizdat, 1981. 302 lk.

10. Budzko I.A., Kirilin N.I. Asünkroonsete elektrimootorite kaitseomaduste arvutamine isolatsiooni termilise vananemise tingimuste alusel. //MiESKh. 1969, N4, lk. 26-29.

11. Butorin V.A., Iljin Yu.P. Elektrimootorite isolatsiooniea hindamine. // MiESKh. 1987, N 10, lk. 53 56.

12. Bystritsky D.N., Maryakhin F.G., Pavlov A.V. Elektrimootori termilised tingimused pikaajalisel tööl katkendlikul režiimil sagedase käivitumisega / M.: Teaduslik. tr. VIESKh, kd 40, 1976, lk 15-21.

13. Bystritsky D.N. Põllumajandustootmises kasutatavate asünkroonmootorite tööomaduste arvuliste arvutuste metoodika ja teooria elemendid / M.: VIESKh, 1969 -150 lk.

14. Vakser N.M., Borodulina JI.K. jne. Suurenenud kuumakindlusega isolatsioonisüsteemide vastupidavuse ennustamine kombineeritud vananemise ajal. //Elektritehnika, 1991, nr 8, lk. 17-20

15. Vanurin V.N. Asünkroonsete elektrimootorite mähised / M.: Kolos, 1978.-96 lk.

16. Vanurin V.N. Elektrimasinad / M.: Kolos, 1995 256 lk. 17.

17. Vešenevski S.N. Mootorite omadused elektriajamites / M.: Energia, 1977.-432 lk.

18. Vishnevsky V., Myakishev E. jt. Kuivatamise kestuse mõju segamise ajal mükalentse isolatsiooni kvaliteedile / Bulletin: Electrical Industry, 1964, nr. 247 lk. 32-33.

19. Vlah I., Singal K. Elektroonikalülituste analüüsi ja projekteerimise masinmeetodid / M.: Raadio ja side, 1988 560 lk.

20. Voldek A.I. Elektrimasinad / JL: Energeetika, 1974. -839 lk.

21. Voronetski A.P., Devjatova T.E. Põllumajandustootmise tehniliste üksuste automatiseeritud arvestus ja juhtimine / Teadustööde kogu. tr. Stavropi Põllumajandusinstituut Stavropol, 1984, lk. 5861.

22. Geiler L.B. Elektriajam rasketehnikas / M.: Riiklik Teaduslik ja Tehniline Masinaehitusliku Kirjanduse Instituut, 1958. 588 lk.

23. Golodnov Yu.M. Elektrimootorite isekäivitamine / M.: Energoatom-izdat, 1985. 136.

24. Goldberg O.D., Abdullaev I.M., Abiev A.N. Asünkroonmootorite parameetrite juhtimise ja diagnostika automatiseerimine. / M.: Energoatomizdat, 1991. 160 lk.

25. Goldberg O.D. Asünkroonmootorite kvaliteet ja töökindlus / M.: Energia, 1968 lk.

26. Goldberg O.D. Poolautomaatsed ja automaatsed paigaldised elektrimootorite kontrollkatseteks / Bulletin: Electrical Engineering Industry, 1964, nr. 248, lk 41

27. Grundulis A.O. Elektrimootorite kaitse põllumajanduses. / M.: Agropromizdat, 1988. 111 lk.

28. Gruzov L.N. Elektrimasinate matemaatilise modelleerimise meetodid / Leningrad: Gosenergoizdat, 1953. 136 lk.

29. Danilov V.N. "Elektrimootori kaitseseadme" süsteemi töökindlus avariirežiimidest. // Tehnoloogia põllumajanduses, 1988, N6, lk. 20-23.

30. Demirchyan K.S. Elektriliste ahelate modelleerimine ja masinarvutus / M.: Vyssh. kool, 1988. 335 lk.

31. Demirchyan K.S. ja teised Arvintegratsiooni meetodite võrdlev analüüs elektriahelate siirdeprotsesside arvutamisel // Elekter, 1976, lk. 47-51.

32. Dombrovski V.V., Zaichik V.M. Asünkroonmasinad: teooria, arvutus, disainielemendid / J1. : Energoatomizdat, 1990. -368 lk.

33. Djakov A.F., Kantsedalov V.G., Berljavski G.P. Elektrijaamade aurutorustike jääkea tehniline diagnostika, monitooring ja prognoosimine. M.: Kirjastus MPEI, 1998. 176 lk.

34. Zhugin A.N., Redkin V.M., Minakova T.M. jne Kombineeritud kolmefaasiline pinge asümmeetria andur / Sat. teaduslik tr. Stavrop. Riiklik Põllumajandusakadeemia Stavropol, 1994, lk. 14-21.

35. Zhugin A.N., Redkin V.M., Minakova T.E. Meetod tsemendi olemasolu määramiseks konteineris / Sat. teaduslik tr. Stavrop. GSHA. Stavropol, 1995, lk. 73-76.

36. Zinkovsky A.I. Vaskmähise traat // Raadio, 1994, N 5, lk. 44.

37. Ivanov-Smolenski A.V. Elektrimasinad / M.: Energeetika, 1980.-928 lk. ,

38. Inozemtsev E.K. Elektrijaamade võimsate elektrimootorite töökindlus // Energetik, 1991, N 9, lk. 30 31.

39. Elektrimootorite mähiste immutamise ja kuivatamise protsesside intensiivistamine // Bulletin: Elektrotehnikatööstus, 1964, kd. 248, lk. 37-39.

40. Uut tüüpi turbogeneraatorite vibratsiooni ja rootorkonsoolide vibratsiooni uurimine. / Bulletin: Elektrotehnikatööstus, 1964, number 247, lk 3-6.

41. Raadioelektroonikaseadmete toiteallikad: kataloog. /G.S. Nyvelt jt M.: Raadio ja side, 1985. 276 e.

42. Kantsedalov V.G., Samoilenko V.P., Dorošenko V.A. Soojuselektrijaamade ja tuumaelektrijaamade jõuseadmete kaugdiagnostika süsteem // Elektrijaamad, 1983, nr 8, lk. 28-33.

43. Kozyrev N., Fedorin E. Töötavate elektrimasinate isolatsiooni purunemise põhjuste analüüs / Bulletin: E.T.P., 1965, number. 256, lk. 7-8.

44. Kopylov I.P., Mamedov F.A., Bespalov V.Ya. Asünkroonmasinate matemaatiline modelleerimine. / M.: Energia, 1969. 96 lk.

45. Kopylov I.P. Elektrimasinate matemaatiline modelleerimine. / M.: Kõrgem. kool, 1987. 243 lk.

46. ​​Kuznetsov H.J1. Elektrimasinate töökindluse eksperimentaalse hindamise meetodid / M.: Kirjastus MPEI, 1990. 84 lk.

47. McCracken D., Dorn-U. Numbrilised meetodid ja programmeerimine FORTRANis. / M.: Mir, 1977. 584 lk.

48. Maryakhin G.A. jt. Kontaktivaba seade mootorite termokaitseks // MESH, 1977, N 4, lk. 52-53.

49. Elektrilised pöörlevad masinad mõõtmetega 50 kuni 355. Seeria 4A kolmefaasilised asünkroonsed mootorid, millel on oravpuuriga rootor. Tehnilised tingimused // GOST 19523-81. / M.: Standardite kirjastus, 1985. 54 lk.

50. Juhised. Usaldusväärsus tehnoloogias. Usaldusväärsuse näitajate hindamise meetodid katseandmete põhjal. RD 50- -690- 89. - M.: NSVL Riiklik Standardikomitee, 1990.

51. Uue tehnoloogia, leiutiste ja ratsionaliseerimisettepanekute rahvamajanduses kasutamise majandusliku efekti määramise metoodika (põhisätted). M.: "Majandus",

52. Minakov V.F. jne Kolmefaasiliste asünkroonmootorite töö-, ebanormaalsete ja avariirežiimide klassifikatsioon ja omadused. / laup. teaduslik tr. Stavrop. Riiklik Põllumajandusakadeemia, Stavropol, 1985, lk 88-96.

53. Minakov V.F. jt 4A-seeria mootorite parameetrite sisestamise metoodika // Izv. ülikoolid Elektromehaanika, 1993, N 6, lk. 77.

54. Minakov V.F. jt 0,4 kV asünkroonmootorite multifunktsionaalsete kaitsevahendite hetkeseis / laup. teaduslik tr. Stavrop. osariik SKhA, Stavropol, 1994. Lk. 4-13.

55. Minakov V.F., Mamaev V.A., Minakova T.E. Mittesinusoidse voolu kolmefaasiliste elektriahelate arvutamine. / Teavita. leht. Stavrop. CNTI, N 549-89. Stavropol: CNTI, 1989, 2 lk.

56. Minakov V.F., Redkin V.M., Naumenko A.G. Elektrimootorite mähiste isolatsiooni kulumise ja kasutusea mitmefaktoriline diagnostika tööparameetrite alusel. / Izv. ülikoolid. Elektromehaanika, 1992, 6, lk. 73.

57. Mihhailov M.M. Elektrimaterjalide teadus / M. JL: Riiklik Energeetikakirjastus, 1953. - 330 lk.

58. Töökindlus tehnoloogias. Põhimõisted. Tingimused ja määratlused. GOST 27.002-89. M., Standardite kirjastus, 1990.

59. Uus kiirtehnoloogia elektrimootorite immutamiseks / Bulletin: Electrical Engineering Industry, 1966, kd. 270, lk. 37-38.

60. Tarbija elektripaigaldiste elektriseadmete ja -seadmete testimise standardid / Glavgosenergonadzor. M.: Energoizdat, 1982.-104 lk.

61. Ovtšarov V.V. Põllumajandusettevõtete elektriseadmete diagnostika töörežiimi parameetrite järgi.//Lõputöö kokkuvõte. Teaduste doktor Tehnikateadused Tšeljabinsk, 1991. -44 lk.

62. Ovtšarov V.V. Asünkroonsete elektrimootorite soojusrežiimide ja soojuskaitse meetodite uurimine // Diss. teaduste kandidaadi kraadi saamiseks. tehnika. Sci. M., 1973. - 154 lk.

63. Ovtšarov V.V. Põllumajandustootmise elektrimasinate töörežiimid ja pidev diagnostika / Kiiev: USKhA kirjastus, 1990. 168 lk.

64. Parkesov V.G. Asünkroonsete kraanamootorite termilise analoogi väljatöötamine. / Üleliidulise teadus-tehnilise seminari aruannete kokkuvõtted: Tööstusettevõtete elektrivarustuse efektiivsus ja kvaliteet, - Ždanov, 1983, lk. 298-299.

65. RF patent N 2117380, 6 NOR 5/04. Seade elektri- ja tehnoloogiliste seadmete kaitseks./ V.F. Minakov, V.V. Platonov, E.F. Minakov, T.E. Minakova jt 93027024. - 3. jaanuar 25.05.93, publ. 10.08.98, BI N 22, 1998.

66. Peshkov I.B. Mähised juhtmed./ M.: Energoatomizdat, 1983. -352 lk.

67. Prishchep L.G., Panarin N.V. Elektrimootorite töökindluse suurendamise ja töörežiimide parandamise viisid // MESSKH, 1972, N 9.

68. Prishchep V.G., Shichkov L.P. Põllumajanduslike elektriajamite töönäitajate täpsem arvutamine. // Laup. tööd "Põllumajandustootmise kompleksne elektrifitseerimine" / M.: VSKHIZO, 1976, number. 126, lk. 54-63.

69. Prištšep L.G., Egamberdieva M.M. Elektrimootorite isolatsiooni niiskuse ja kuivamise vältimine kondensaatorite abil.// Laup. teaduslik MIISP toimetised, IX kd, nr. III, 1972.

70. Kuumuskindlad emailitud juhtmed PET-2 / Bulletin: Electrical Engineering Industry, 1964, kd. 246, lk. 78-79.

71. Pjastolov A.A., Bolšakov A.A., Petrov G.A. Põllumajandustootmises kasutatavate elektrimootorite töökindlus. // Teaduslik tr. põllumajanduse elektrifitseerimise kohta, M.:VIESKH, 1971, lk. 93-100.

72. Isolatsioonimaterjalide hävitamine niiskes ja saastunud keskkonnas. / Bulletin: Elektrotehnikatööstus, 1965, number. 256, lk 55-56.

73. Redkin V.M., Minakova T.E., Naumenko A.G. Elektrimootori isolatsiooni kasutusea mitmefaktorilise diagnostika metoodika./ Laup. teaduslik tr. Stavrop. Põllumajandusinstituut. Stavropol, 1993, lk. 35-38.

74. Redkin V.M., Minakova T.E. Elektrimootorite tööea neljafaktorilise diagnostika algoritmi väljatöötamine. / laup. teaduslik tr. Stavrop. GSHA. Stavropol, 1994, lk. 39-45.

75. Redkin V.M., Minakova T.E. Paigaldus elektrimootori isolatsiooni kasutusea mitmefaktoriliseks diagnostikaks. / laup. teaduslik tr. Stavrop. GSHA. Stavropol, 1995, lk. 23-26.

76. Redkin V.M., Šaripov I.K., Žugin A.N., Minakova T.E. ja teised.Meetod asünkroonmootorite voolukaitse kiiruse suurendamiseks. / laup. teaduslik tr. Stavropi Riiklik Põllumajandusakadeemia. Stavropol, 1995, lk. 101103.

77. Redkin V.M., Minakova T.E., Konopelko V.V. Elektriinseneride koolituse arvutistamise probleemid. / 3. ülikoolidevahelise PMK aruannete kokkuvõtted "Elektrotehnika erialade õppeprotsessi arvutistamine." Astrahan, 1995, lk. 42-42.

78. Releekaitse ja avariiautomaatika: aruannete tõlked./Rahvusvaheline suurte elektrisüsteemide konverents (CIGRE-76). Under. toim. V.M.Ermolenko, A.M.Fedosejeva. -M.: Energia, 1978. 144 lk.

79. Rjazantsev P.M., Švartšuk R.I. Asünkroonmootorite töökindluse suurendamisest põllumajanduses./ Laup. EESMÄRK "Elektri kasutamine ja elektriohutus põllumajanduses." Rostov, Rostovi Ülikooli kirjastus, 1974, lk. 14-16.

80. Sivokobülenko V.F., Kostenko V.I. Elektrimootorite kahjustamise põhjused plokkelektrijaamade käivitusrežiimide ajal // Electric Power Plants, 1974, N 1, lk. 33-35. 80.

81. Sidelnikov B.V. Elektrimasinate töörežiimide uurimine matemaatilise modelleerimise meetodil.// Doktoritöö. teadusdoktori akadeemilise kraadi saamiseks. tehnika. nauk.- L., 1980. 466 lk.

82. Sipailov G.A. jne. Soojus-, hüdraulilised ja aerodünaamilised arvutused elektrimasinates./ M.: Vyssh. kool, 1989. 239 lk.

83. Armatuuri mähiste kiirimmutamine polüestervaiguga süstimise teel / Elektrotehnikatööstuse bülletään, 1966, nr. 271, lk. 51.

84. Slavin R.M. Tehnoloogilise majandusliku efekti arvutamise metoodiline alus // Põllumajanduse mehhaniseerimine ja elektrifitseerimine. 1980 – nr 8.

85. Soroker T.G. jt.Üldotstarbeliste asünkroonmootorite arendamine.// Elektrotehnika, 1978, N 9, lk. 3 7.

86. Teatmik raadioamatöördisainerile. Raamat 2 J R.G.Varlamov, V.P. Zamyatin, L.M. Kanchinsky jt. Pod. toim. N.I. Tšistjakova. M.: Raadio ja side, 19^3. - 336 lk.

87. Raadioelektroonika teoreetiliste aluste käsiraamat./ Toim. B.L. Krivitsky, V.N. Dulina, T. 1, M.: Energia, 1977.- 504 lk.

88. Elektrimasinate käsiraamat./Üldise all. toim. I.P. Ko-pylova ja B.K. Klokova. T.1.- M.: Energoatomizdat, 1988. 456 lk.

89. Elektrimaterjalide käsiraamat. T.Z./Toim. E.V. Koritsky jt L.: Energoatomizdat, 1988. 732 lk.

90. Syromyatnikov I.A. Asünkroonsete ja sünkroonsete elektrimootorite töörežiimid./M.: Energoatomizdat, 1984. 240 lk.

91. Tardov B.N. Elektrimasinate isolatsioon. (Kontrollküsimused)./ M.: VNIIEM, 1966.- 98 lk.

92. Kõrgepingetehnoloogia. / Kindrali all toim. D.V. Razevig. -M.: Energia, 1976. 488 lk.

93. Kõrgepingetehnoloogia. / Toim. M.V. Kostenko. M.: Kõrgem. kool, 1973. - 551 lk.

94. Tištšenko N.A. Elektrimootorite töökindluse probleem // Elekter, 1961, N I, lk. 7-13, N 12, lk. 16-19.93.

95. Seade elektriliste vastuvõtjate sisselülitamiseks vähendatud lülitusvooludega / V.F. Minakov, E.F. Minakov, T.E. Mina-kova jt otsus anda patent leiutisele nr 93027024. - Taotlus. 24.08.93, otsus 25.10.1996.

96. Fotoioniseerimine ja elektriline purunemine./ Bulletin: elektritööstus, 1964, kd. 246, lk. 90-91.

97. Hemming R.V. Numbrilised meetodid. / M.: Nauka, 1972. 400 lk.

98. Khomutov O.I. Tehniliste vahendite ja meetmete süsteem põllumajandustootmises kasutatavate elektrimootorite isolatsiooni töökindluse parandamiseks. // Väitekirja kokkuvõte. dok. tehnika. Sci. Tšeljabinsk, 1992. - 48 lk.

99. Khorolsky V.Ya. jt UZDM-0,4 tüüpi asünkroonsete elektrimootorite 0,4 kV multifunktsionaalsete kaitseseadmete töökindluse uurimine./V sb. teaduslik tr. Stavrop. Põllumajandusinstituut. Stavropol, 1992, lk. 73-81.

100. Tšerepenin P.G. Asünkroonmootorite paigaldus kuni 1000 kW./ M.: Energeetika, 1964. 56 lk.

101. Chilikin M.G., Sandler A.S. Elektriajami üldkursus. Õpik ülikoolidele./M.: Energoizdat, 1981. 576 lk.

102. Chua J.O., Peng-Ming Lin. Elektrooniliste vooluahelate masinanalüüs (algoritmid ja arvutusmeetodid) / M.: Energy, 1980. -640 lk.

103. Shtofa jaan. Elektrimaterjalid küsimustes ja vastustes./ M.: Energoatomizdat, 1984. 200 lk.

104. Štšerbatšov O.V. jt Digitaalarvutite rakendamine elektroenergeetikas./JI.: Energy, 1980. 240 lk.

105. Elektrienergia. Nõuded elektrienergia kvaliteedile üldotstarbelistes elektrivõrkudes.//G0ST 13109-87./M.: Standardite kirjastus, 1987.-17 lk.

106. Juhusliku mähisega elektrimootorid võimsusega 0,4 kuni 93 kW./ Bülletään: elektritööstus, 1964, nr. 249, lk. 38 43.

107. Elektriisolatsioonimaterjalid ja isolatsioonimeetodid USA-s./ Bulletin: elektritööstus, 1965, nr. 252, lk. 53 54.

108. Elektritehniline teatmeteos. T. 1: Üldised küsimused. Elektrimaterjalid./Toim. MPEI professorid V.G. Gerasimova jt M.: Energoatomizdat, 1985. - 488 lk.

109. Elektriteatmik. T2./Üldise all toim. prof. MZ V.G. Gerasimova, P.G. Grudinsky, L.A. Žukova jt T 2 Elektriseadmed. - M.: Energoizdat, 1981. - 640 lk.

110. Epshtein I.Ya. Lülitusseadmete mõju hindamise metoodika elektriseadmete isolatsiooni töökindlusele./Elektritehnika, 1990, nr 2, lk. 68 69.

111. Askey J.S. ja JohnsonJ.S. Isolatsioon ja dielektriline neeldumine. Suure A.S.Staatori mähise omadused//El. Inseneritehing, 1945, nr 6, lk. 347.

112. Berberich L.L., Dekin T.W. Jõuseadmed ja süsteemid, 1956. VIII, N4, lk 752–761.

113. Duke C.A., Ross C.W. JohnsonJ.S. Suure hüdrogeneraatori dielektriliste katsete aruanne // Transactions of the A.E. of E.E., 1955, kd. 74, nr 1, lk 673-679.

Pange tähele, et ülaltoodud teaduslikud tekstid on postitatud ainult informatiivsel eesmärgil ja need saadi algse väitekirja tekstituvastuse (OCR) abil. Seetõttu võivad need sisaldada ebatäiuslike tuvastamisalgoritmidega seotud vigu. Meie poolt edastatavate lõputööde ja kokkuvõtete PDF-failides selliseid vigu pole.

Elektrimootorid on asendamatud abilised erinevates tootmis-, tööstus- ja muudes ettevõtetes, kus on vaja luua paljude mehhanismide kvaliteetne töö, samuti mis tahes seadmete kasutamine.

Elektrimootorite kasutusiga

Kui plaanite osta mis tahes elektrimootorit, keskenduge kõigepealt selle tehnilistele omadustele, kuna elektrimootorite mudeleid ja sorte on palju. Seega on müügil kraana-, ääriku-, harja-, väikese võimsusega, kiir- ja muud elektrimootorid, mis erinevad mitte ainult võimsuse, vaid ka vajaliku pinge ja võrguvõimsuse poolest.

Tuleb meeles pidada, et elektrimootori kasutusiga sõltub otseselt selle töötingimustest. Seetõttu lugege enne kasutamist hoolikalt elektrimootori juhiseid, kuna paljusid mootoreid ei soovitata kasutada temperatuuril üle 40 C.

Lisaks pöörake tähelepanu kaitseastmele, kuna enamik elektrimootoreid ei ole mõeldud plahvatusohtlikes piirkondades töötamiseks. Viimastel andmetel rikub igal aastal umbes 20% mootoritest, mis tekib tööriistade füüsilise kulumise tagajärjel. Kindlasti diagnoosige mootor ja järgige tööreegleid, mis tagavad pikaajalise tööea.

Mida kontrollida, kui mootorid töötavad

Jälgige tihendite olemasolu ja töökõlblikkust, samuti äärikühenduste seisukorda, mis kaitsevad seadet välismõjude eest. Lisaks peate pöörama tähelepanu isoleerivate osade terviklikkusele ja ülekoormuskaitse olemasolule. Jälgige õlitaseme regulaatorite seisukorda, õlikihi kõrgust, õli vastavust nõutavatele regulatiivsetele nõuetele ning veenduge, et ventilaatorite, filtrite ja torustike kaitsegaasisüsteem oleks töökorras.

Elektrimootorite paigaldamist peaksid usaldama ainult usaldusväärsed ettevõtted. Elektrimootorit ei ole soovitatav ise paigaldada, eriti kui te ei tea elektrikomponentide ühendamise spetsiifikat. Meie ettevõte ei paku teile mitte ainult mootorite paigaldust, vaid ka rikkis elektrimootorite remonti.

Tänaseks on igas kodus elektriseadmed, mille tehnilises projektis on elektrimootor. See japesumasinad, ja erinevad töötlemismasinad ning elektripumbad ja elektriline tööriist, jne. Nagu kõik siin maailmas, ei kesta ka elektrimootorid kaua. Püüan teile öelda mõned punktid, mis võivad teid aidata pikendada elektrimootorite eluiga. Elektrimootorid jagunevad hari ja pöörlev. Harja elektrimootorid koosnevad kommutaatoriga armatuurist, pooluspoolidega staatorist ja grafiidist (on teisigi) harjadega harjahoidjatest. Pöörlevad elektrimootorid koosnevad rootorist (raudkomplektist) ja faasimähistega staatorist.
Kuidas pikendada harjatud mootorite eluiga 1. Pintslite kontroll ja hooldus on vajalik. Ärge laske harjadel täielikult kuluda; veenduge, et teil oleks alati remondikomplekt käepärast. Elektrimootori lahtivõtmisel ärge unustage kontrollida harju, need ei tohiks olla väga kulunud (kulunud) ja liikuda harjahoidikutes vabalt. Kuna hari hõõrub vastu kommutaatori plaate, on vaja venitada vedru, mis surub seda armatuuri kommutaatori külge.
2. Vältige armatuuri laagrite liigset kulumist. Väike tagasilöök on juba põhjus nende asendamiseks. Laagreid tuleb pidevalt määrida.
3. Ärge puhastage kommutaatori plaate liivapaberi või peene viiliga (sellist nõu kuulen väga sageli). See kahjustab ainult teie elektrimootorit. Kollektorit saab ainult "hinda tõsta" - st. ärge lubage kollektorplaate omavahel ühendada.Kuidas pikendada pöörleva elektrimootori eluiga 1. Siin on peamine asi rootori laagrid. Jälgige määrdeaine seisukorda; laagri väikseima kulumise (lõtku) korral vahetage see välja. Laagri lõtk põhjustab rootori kokkupuute (hõõrdumine) staatori rauaga. See toob kaasa elektrimootori koormuse suurenemise, staatorimähises olevad juhtmed hakkavad kuumenema, nende isolatsioon on kahjustatud ja see toob kaasa kas katkendliku lühise või lühise mootori korpuses.2. Mõnel 220 V elektrimootoril on toiteahelas kondensaatorid. Kondensaatoritel on ka teatud kasutusiga, st. need tuleb pärast pikka kasutusiga asendada uutega.
3. 380 V elektrimootori kasutamisel on vaja jälgida pinget faaside vahel ning faaside ja nulli vahel. Te ei tohiks kogeda faaside nihkumist (erinevad pinged) - see kahjustab elektrimootorit.Sobl Järgige neid nõuandeid ja teie elektrimootor töötab kaua!
Tähelepanu, ainult TÄNA!

ELEKTRIMOOTORID
TARNETINGIMUSED
STANDARDID JA NÕUDED

Tutvustuse kuupäev - 2009-05-15

Moskva

Eessõna

NP “INVEL” standardimise eesmärgid ja põhimõtted Vene Föderatsioonis on kehtestatud Vene Föderatsiooni 27. detsembri 2002. aasta föderaalseadusega nr 184-FZ “Tehniliste eeskirjade kohta” ning organisatsiooni standardi rakendamise reeglid on GOST R 1.4-2004 “Standardeerimine Vene Föderatsioonis. Organisatsiooni standardid. Üldsätted."

Organisatsiooni standardi ülesehitus, esitlus, kujundus ja sisu viiakse läbi, võttes arvesse GOST R 1.5-2004 “Standardeerimine Vene Föderatsioonis. Vene Föderatsiooni riiklikud standardid. Ehituse, esitlemise, kujundamise ja märgistamise reeglid.

Standardteave

VÄLJATÖÖTAJA JSC Energy Institute nimeline. G.M. Krzhizhanovsky" ja OJSC "Insenerikeskus UES" filiaal - "Ettevõte ORGRES"

TUTVUSTAS NP "INVEL" tehniliste eeskirjade komisjon

KINNITUD JA JÕUSTUNUD NP "INVEL" 20. aprilli 2009 korraldusega nr 15

Sissejuhatus

Organisatsiooni NP "INVEL" standard "Elektrimootorid. Tarnetingimused. Normid ja nõuded" (edaspidi standard) töötati välja vastavalt Vene Föderatsiooni 27. detsembri 2002. aasta föderaalseaduse nr 184-FZ "Tehniliste eeskirjade kohta" nõuetele.

Standard on osa standardite rühmast "Soojuselektrijaamad (TPP)" ja määratleb tingimused, normid ja nõuded elektrimootoritega varustamiseks Venemaa Föderatsiooni energiaettevõtetele.

Standardi väljatöötamisel uuendati elektrienergiatööstuses kehtinud regulatiivseid dokumente või nende üksikuid selle kohaldamisalaga seotud jaotisi. Standard sisaldab rahvusvaheliste ja riiklike standardite IEC 34-3, GOST R 51757 kohustuslikke nõudeid, samuti testitud, kogemustega tõestatud lisanõudeid ja standardeid, mis tagavad tarnitavate elektrimootorite kõrge tehnilise, majandusliku ja tarbija jõudluse ning optimaalse korralduse. nende pakkumisest.

Standard tuleb läbi vaadata juhtudel, kui kehtestatakse uued tehnilised eeskirjad ja riiklikud standardid, mis sisaldavad nõudeid, mida standardis ei ole arvesse võetud, samuti kui on vaja kehtestada uusi nõudeid ja soovitusi seoses uut tüüpi masinate väljatöötamisega ja uute hankemeetodite kasutuselevõtt.

KORRALDUSSTANDARD

ELEKTRIMOOTORID TARNETINGIMUSED STANDARDID JA NÕUDED

Tutvustuse kuupäev - 2009-05-15

1 kasutusala

1.1 Käesoleva standardi reguleerimisobjektid on kütte-, kondensatsiooni-, kombineeritud tsükliga ja (CHP) ehitamise ja/või rekonstrueerimise käigus tarnitavate elektrimootorite varustusprotsess.

1.2 Standard kehtib üle 1 kW võimsusega asünkroonsete ja sünkroonsete elektrimootorite toiteallikatele, mida kasutatakse elektrijaamade abimehhanismide käitamiseks elektrisüsteemi pingetasemetega 0,4 kV, 3,15 kV, 6,0 kV ja 10 kV, samuti alalisvooluga. elektrimootorid, mida kasutatakse kütuse etteandjate, turbiinide avariiõlipumpade ja vesinikjahutusega turbogeneraatorite võllitihendite käitamiseks.

1.3 See standard on ettevõtte valdkonna standarddokument. Standard määratleb normid ja nõuded, mis on seotud elektrimootorite ostmise, valmistamise ja tarnimisega Vene Föderatsiooni energiaettevõtetele. Standard kehtestab nii tehnilist kui ka organisatsioonilist laadi suhete korra tellija ja tarnija vahel soojuselektrijaamade elektrimootorite tarnimisel.

1.4 Standard kehtestab oma rakendusvaldkonnas üldnõuded ja standardid. Igas tootmisettevõttes ja soojuselektrijaamas kasutamiseks mõeldud standardi väljatöötamisel saab omanik (käitav organisatsioon) ettenähtud korras välja töötada ja kinnitada organisatsiooni (edaspidi - STO OGK või TPP) individuaalse standardi, võttes arvesse konkreetsete seadmete paigutuse, konstruktsiooni ja töötingimuste omadused, mis ei ole vastuolus kehtivate riigistandardite, õigusnormide, käesoleva standardi ja projekteerimise (tehase) dokumentatsiooniga ega vähenda nende taset.

2 Normatiivviited

See standard kasutab regulatiivseid viiteid järgmistele valitsuse määrustele ja standarditele:

Vene Föderatsiooni tsiviilseadustik 30. novembrist 1994 nr 51-FZ - 1. osa

Vene Föderatsiooni föderaalseadus 27. detsembrist 2002 nr 184-FZ “Tehniliste eeskirjade kohta”

5.1.2 Mootorite nominaalne töörežiim on GOST 183 järgi pidev S1.

5.1.3 Mootorid peavad säilitama nimivõimsuse pinge ja sageduse pikaajaliste kõrvalekallete korral nimiväärtustest:

Pinge - mitte rohkem kui +10%;

Sagedused - mitte rohkem kui +2,5%;

Pinge ja sagedus (samaaegselt) - kõrvalekallete absoluutväärtuste summaga mitte üle 10%, kui sageduse kõrvalekalle ei ületa 2,5%.

Ülaltoodud pinge- ja sagedushälvetega mootorite pikaajalisel töötamisel võib mootorite aktiivsete osade temperatuur olla kõrgem kui GOST 183.

5.1.4 Mootorid peavad avariisageduse kõrvalekallete ajal säilitama nimivõimsuse:

49 kuni 48 Hz - ei kesta rohkem kui 5 minutit avariirežiimi kohta, mitte rohkem kui 25 minutit aastas ja mitte rohkem kui 750 minutit kasutusaja kohta;

48 kuni 47 Hz - mitte rohkem kui 1 minut avariirežiimi kohta, mitte rohkem kui 8 minutit aastas ja mitte rohkem kui 180 minutit kasutusaja kohta;

47 kuni 46 Hz – kestab kuni 10 s avariirežiimi kohta ja vähemalt 30 min kasutusea jooksul.

5.1.5 Mootorid peavad olema projekteeritud lühiajaliseks tööks kuni 60 s nimikoormusega toitevõrgu nimisagedusel ja pingelangusega kuni 75% nimiväärtusest.

5.1.6 Mootorid peavad säilitama nimivõimsuse, kui töötavad võrgupingega:

mille lineaarse pingekõvera mittesinusoidsuse koefitsient ei ületa 5%.

5.1.7 Mootorid peavad andma nimikoormust jahutusvee temperatuuril 1 kuni 33 °C.

5.1.8 Algse käivitusmomendi, minimaalse ja maksimaalse pöördemomendi kordse nimiväärtused ning mootorite algkäivitusvool peavad vastama standardile GOST 9630. Sel juhul peab pumpade käitatavate mootorite maksimaalse pöördemomendi teguri minimaalne väärtus olema vähemalt 2,0 pu.

Kütuse ettevalmistamise ja kütuse etteandetee mootorite puhul peavad käivitusmomendi ja maksimaalse pöördemomendi korduste väärtused olema vastavalt vähemalt 1,4 ja 2,5 p.u, samas kui algsed käivitusvoolu kordamised võivad ületada GOST-is antud väärtusi. 9630.

5.1.9 Kasulikkuse ja võimsusteguri nimiväärtused tuleb kindlaks määrata konkreetset tüüpi mootorite tehnilistes kirjeldustes.

5.1.10 Mootorid peavad taluma otsekäivitamist võrgu täispingest ja tagama, et mehhanism käivitub käivitusprotsessi ajal nii võrgu nimipingel kui ka pingel, mis on vähemalt 80% nimipingest.

Tehniliselt põhjendatud juhtudel on kokkuleppel lubatud määrata madalam pinge väärtus, kuid kõige võimsamatel mootoritel mitte vähem kui 75% nimipingest.

Mootori võlli takistusmomentide väärtused käivitamisel, samuti käitatavate mehhanismide lubatud inertsmomendid tuleb kehtestada konkreetset tüüpi mootorite tehnilistes kirjeldustes.

5.1.11 Mootorid peavad pakkuma:

Kaks starti järjest praktiliselt külmast olekust;

Üks kuumkäivitus;

Järgmine algab 3 tunni pärast.

Laagrid peavad olema varustatud termoseire anduritega.

Mootorid võimsusega 630 kW või rohkem, mis on ette nähtud kasutamiseks karmides tingimustes (söe jahvatusmehhanismid, suitsueemaldid jne), peavad vastavalt kokkuleppele olema varustatud laagrite vibratsioonianduritega.

5.1.19 Surve all sundmäärdega liuglaagrid peavad töötama kaasasoleva määrdeaine temperatuuril 30 °C kuni 45 °C. Kui määrdeaine tarnimine on peatatud, peavad laagrid võimaldama töötada vähemalt 2 minutit nimipööretel ja seejärel kokkulepitud tingimustel seadme töötamise ajal.

5.1.20 Laagrite sundmäärdega mootorite puhul peab olema võimalik kasutada määrimiseks mittesüttivat vedelikku.

5.1.21 Mootorid peavad olema varustatud staatori mähise ja südamiku, jahutusõhu ja jahutusvee termilise jälgimisega õhujahuti sisse- ja väljalaskeava juures vastavalt standardile GOST 9630.

5.1.22 Mootoritel võimsusega 3000 kW või rohkem peab olema tähtmähisahel ja diferentsiaalkaitseks sisseehitatud voolutrafod, mis valitakse vastavalt staatori nimivoolule.

5.1.23 Mootori lubatud vibratsioon - vastavalt standardile GOST 20815.

5.1.24 Lubatud müratase ühekiiruseliste mootorite jaoks - vastavalt standardile GOST 16372 ja kahekäigulistele mootoritele - vastavalt standardile GOST 16372

5.1.25 Töökindlusnäitajate nomenklatuur ja väärtused tuleb täpsustada konkreetset tüüpi mootorite tehnilistes kirjeldustes, sealhulgas:

Kasutusaeg enne kapitaalremonti on kaheksa aastat;

Veerelaagrite eeldatav kasutusiga on kahepooluselistel mootoritel vähemalt 20 000 tundi, vertikaalsete mootorite puhul 30 000 tundi ja muud tüüpi mootorite puhul vähemalt 50 000 tundi.

5.1.26 Mootorite komplektsus - vastavalt konkreetset tüüpi mootorite standarditele ja tehnilistele kirjeldustele, sealhulgas remondidokumentidele vastavalt standardile GOST 2.602.

Laagrite sundmäärdega mootori tarnepakett peab sisaldama õlijaama, kui ajamimehhanismi laagrite sundmäärimine pole vajalik.

5.1.27 Mootori märgistus - vastavalt standardile GOST 26772 ja konkreetset tüüpi mootorite tehnilistele kirjeldustele.

5.1.28 Mootori pakend - vastavalt standardile GOST 23216 ja konkreetset tüüpi mootorite tehnilistele kirjeldustele.

5.2 Nõuded elektrimootorite projekteerimisele

5.2.1 Mootorites kasutatavate elektriisolatsioonimaterjalide kuumuskindlusklass peab vastavalt standardile GOST 8865 olema vähemalt B.

5.2.2 Mootori väljundseadmed peavad olema valmistatud vastavalt GOST 9630 nõuetele.

5.2.3 Mootorite staatorimähisel peab olema kuus väljundseadmesse kinnitatud juhtmeotsa: kolm otsa on kolme faasi juhtmed ja ülejäänud kolm otsa on omavahel ühendatud nullpunktis. Kokkuleppel saab väljundotste ühendamise nullpunktiga teostada eraldi kastis.

5.2.4 Kahe kiirusega mootorid peavad olema varustatud sisendseadmetega iga pöörlemiskiiruse jaoks.

5.2.5 Juhtotste isolatsiooni soojustakistusklass peab vastama staatori mähise isolatsiooni soojustakistusklassile.

5.2.6 Väljundseadme konstruktsioon peab võimaldama ühendada ja tihendada ühte või kahte kolmesoonelist toitekaablit vask- või alumiiniumjuhtmetega. Tehniliselt põhjendatud juhtudel kokkuleppel peab väljundseadme konstruktsioon tagama kolme või enama kolmesoonelise toitekaabli ühendamise ja tihendamise.

5.2.7 Diferentsiaalkaitseks sisseehitatud voolutrafodega mootoritel peab olema kaks väljundseadet: üks staatorimähise faaside alguse väljastamiseks ja teine ​​nullpunkti moodustavate staatorimähise otste väljastamiseks.

5.2.8 Väljundseadmed peavad võimaldama pöörlemist koos fikseerimisega 90° võrra, et toitejuhtmeid toitestada igalt poolt. Üle 2500 kW võimsusega mootorite väljundseadmed võivad kokkuleppel võimaldada pöörlemist koos fikseerimisega 180°.

5.2.9 Väljundseadmed peavad võimaldama lahtiühendatud kaablite painutamist koos kinnitussõlmega katseperioodiks.

5.2.10 Mootorite laagrisõlmed peavad vastama GOST 9630 nõuetele. Laagrite labürinttihendite konstruktsioon peab vältima vedela määrdeaine lekkimist laagrikorpusest.

5.2.11 Mootorite tõusutoru liugelaagrid tuleb paigaldada ühele mootori alusplaadile.

Üle 1000 kW võimsusega mootorite püstiku laagrid peavad olema isoleeritud vundamendiplaadist ja õlitorudest kinnitatud mehhanismi vastasküljelt.

5.2.12 Mootoritel ei tohi olla autonoomse toiteallikaga ventilatsiooniseadmeid ("ratturiventilaatorid"),

5.2.13 Mootorid võimsusega üle 1000 kW kliimamuutuste U, UHL, O, T (GOST 15150, GOST 15543.1) ja jahutusmeetodiga ICA01A61 või ICA01A51 (GOST 20459) peavad kokkuleppel olema tehniliselt põhjendatud juhtudel sisseehitatud elektrisoojenditega, mis on kokku pandud ühefaasiliste 220 V küttekehade rühmadest, mis on ühendatud 380 V võrku. Kerise klemmid tuleb suunata klemmisõlmeni; Küttekeha juhtmestiku isolatsioon ei tohi toetada põlemist.

Korpuse konstruktsioon peaks tagama kütteseadmete paigaldamise ja demonteerimise lihtsuse ning personali kaitsmise juhusliku kokkupuute eest.

5.2.14 Sisseehitatud vesiõhujahutitega mootorid peavad olema konstrueeritud nii, et need tagaksid nende töö ka õhujahutist lekkiva vee korral, ning need peavad olema varustatud korpuses oleva vee olemasolu anduriga.

Töövee rõhk õhujahutites ei tohiks olla suurem kui 600 kPa.

5.2.15 Sisseehitatud vesiõhujahutitega mootorid peavad olema varustatud kondensaadi ja veelekete eemaldamiseks äravooluavaga, mille konstruktsioon peab kaitsetaseme osas vastama standardile GOST 17494.

5.2.16 Horisontaalsete mootorite ühendamine käitatava mehhanismiga toimub haakeseadise abil, mis ei edasta aksiaalseid jõude mootori võllile. Radiaaljõu väärtused tuleb kindlaks määrata konkreetset tüüpi mootorite tehnilistes kirjeldustes.

Vertikaalsed mootorid, millel on äärikühendus käitatava mehhanismiga, peavad taluma mehhanismi poolt ülekantavaid aksiaal- ja radiaaljõude võllile ning mootori lühiajalist pöörlemist vastupidises suunas. Jõu väärtused ja tingimused vastupidisele pöörlemissuunale üleminekuks tuleb kindlaks määrata konkreetset tüüpi mootorite tehnilistes kirjeldustes.

5.3 Elektrimootorite ohutusnõuded

5.3.1 Mootorid peavad vastama standardite GOST 12.2.007.0, GOST 12.2.007.1, GOST 12.1.003, GOST 9630 ohutusnõuetele.

6 Elektrimootorite vastuvõtmise reeglid, millega tuleb arvestada nende ostude korraldamisel

6.1 Elektrimootori tehniliste kirjelduste (TS) nõuetele vastavuse kontrollimiseks ja kinnitamiseks tuleb läbi viia tarneleping (Leping), vastuvõtt, kvalifitseerimine, vastuvõtmine, sertifitseerimine, perioodilised ja tüübikatsetused.

Mootorite vastuvõtu-, kvalifitseerimis-, vastuvõtu-, perioodilised ja tüübikatsetused peab läbi viima tootja vastavalt standarditele GOST 183, GOST 9630 ja käesolevale standardile.

Mootorite sertifitseerimiskatsed peab läbi viima katsekeskus (labor), mis on akrediteeritud nende katsete läbiviimiseks ettenähtud korras.

Kui osa katsetest ei ole võimalik teha tootja katsestendil, tuleb need katsed teha kohas, kuhu tootja paigaldab mootori.

Mootori otsekäivitamise võimaluse kontrollimine võrgust;

Kahekiiruselise mootori astmevaba käivitamise võimaluse kontrollimine võrgust suuremale pöörlemiskiirusele;

Surve all sundmäärimisega liuglaagrisõlmede funktsionaalsuse kontrollimine;

Vee rõhu languse mõõtmine suletud jahutussüsteemiga mootori sisseehitatud õhujahutis;

Elektromagnetilise ühilduvuse testid, s.o. vastupanuvõime järgmist tüüpi elektromagnetiliste häirete mõjudele: pinge hälve, sagedushälve, pinge ja sageduse samaaegne kõrvalekalle nimiväärtustest, toitevõrgu pinge asümmeetria ja mittesinusoidsus.

Mootori või selle üksikute komponentide tööea testid nende jõudluse määramiseks.

6.3 Vastuvõtukatsed viiakse läbi vastavalt standardile GOST 9630 järgmises ulatuses:

Testid vastavalt vastuvõtuprogrammile vastavalt standardile GOST 9630;

Mürataseme määramine;

Õhujahutite terviklikkuse kontrollimine;

6.4 Kvalifikatsioonitestid viiakse läbi vastavalt standardile GOST 9630 ja käesoleva standardi alajaotisele 6.2.

6.6 Perioodilised testid viiakse läbi ühel mootoril nende hulgast, mis on läbinud vastuvõtukatsed vähemalt kord kolme aasta jooksul vastavalt perioodilisele katseprogrammile vastavalt GOST 9630 ja selle standardi lõikele, välja arvatud väljundi ohutuse kontrollimine. seadme ja eluea testid.

6.7 Mootori tüübikatsetused viiakse läbi vastavalt standardile GOST 9630.

6.8 Iga elektrimootor peab olema aktsepteeritud vastava tootja tehnilise kontrolli osakonnas.

6.9 Tarnepakk peab sisaldama dokumente tehasekatsetuste tulemustega.

7 Nõuded elektrimootorite transpordile, ladustamisele, töötingimustele, mida tuleb ostude korraldamisel arvestada

7.1 Elektrimootorite transport ja ladustamine - vastavalt standardile GOST 23216 ja teatud tüüpi mootorite tehnilistele kirjeldustele.

7.2 Mootorite töötingimused - vastavalt sellele standardile, samuti tehnilised kirjeldused ja kasutusjuhendid vastavalt standardile GOST 2.601 teatud tüüpi mootorite jaoks.

7.3 Klient peab pakkuma mootorite tõhusat kaitset mitmefaasiliste lühiste, avatud faaside režiimide, ülekoormuse väljavoolude (ülekuumenemise), pikaajaliste käivituste, jahutusvee ja õlivarustuse katkestuste eest, samuti peab tõhusalt jälgima mootori soojus- ja vibratsiooniseisundit. mootorid, kasutades tootja paigaldatud andureid.

Mootoriga kaasas olevad andurid peavad sobima ühendamiseks automaatsete seire- ja diagnostikasüsteemidega.

7.4 Kui kinnitatud mehhanismiga mootor ei kiirenda ühtlase kiiruseni, tuleb mootor võrgust lahti ühendada kaitse abil:

Kahepooluselise mootori puhul mitte rohkem kui 5 s pärast sisselülitamist;

Kõigil muudel juhtudel mitte rohkem kui 10 s pärast sisselülitamist.

7.5 Kinnise ventilatsioonisüsteemi ja sisseehitatud vesiõhujahutitega mootoritel peab olema kaitse, mis toimib signaalile, kui veevool väheneb alla etteantud väärtuse, ja mootori seiskamisel väljalülitamisel. Lisaks tuleb varustada alarm, mis töötab siis, kui mootori korpusesse ilmub vesi.

Vesiõhujahutid peavad olema konstrueeritud normaalseks tööks värske, mineraal- ja merevee kasutamisel.

8 Nõuded elektrimootorite tarnijate garantiidele

8.1 Tarnija tagab elektrimootori vastavuse standarditele GOST 183, GOST R 51757 ja konkreetset tüüpi elektrimootori tehnilistele spetsifikatsioonidele, järgides transportimise, ladustamise, paigaldamise ja kasutamise eeskirju.

8.2 Garantiiaeg on kolm aastat alates mootori töö alustamisest.

Garantiiperioodi arvestatakse elektrimootori kasutuselevõtu kuupäevast, kuid mitte hiljem kui 6 kuud olemasolevatel ja 9 kuud ehitatavatel rajatistel alates Kliendile kättesaamisest.

Garantiikohustused kehtivad kuni esimese remondini, mis on teostatud ilma tootja osaluseta või tema nõusolekuta.

9 Elektrimootorite soetamise viisid ja nende omadused

9.1 Kohaldatavad hankemeetodid

9.1.1 Käesolev standard näeb ette järgmised hankeviisid:

Võistlus;

Taotluste esitamine;

Hinnapäring;

Võistluslikud läbirääkimised;

Ostmine ühest allikast;

Ostmine läbi tootemüüjate korraldatud protseduurides osalemise.

9.2 Üksikute hankemeetodite tunnused

9.2.1 Võistlus:

Sõltuvalt võimalikust osalejate ringist võib võistlus olla avatud või kinnine;

Sõltuvalt etappide arvust võib võistlus olla ühe-, kahe- või muu mitmeetapiline;

Sõltuvalt eelkvalifikatsiooni protseduuri olemasolust võib võistlus olla eelkvalifikatsiooniga või ilma;

Konkursi saab läbi viia hinnakonkursi vormis, kui ainsaks hindamiskriteeriumiks võitja valimisel on pakkumise miinimumhind.

Sõltuvalt võimalikust osalejate hulgast võib taotluste esitamine olla avatud või suletud;

Olenevalt etappide arvust võib taotluste päring olla ühe-, kahe- või muu mitmeetapiline;

Olenevalt eelkvalifitseerimise menetluse olemasolust võib taotlustaotlus olla eelkvalifitseerimisega või ilma.

9.2.3 Hinnapäring, olenevalt võimalikust osalejate ringist võib hinnapäring olla avatud või suletud.

9.2.4 Võistlusläbirääkimised:

Sõltuvalt võimalikust osalejate ringist võivad võistlusläbirääkimised olla avatud või suletud;

Sõltuvalt eelkvalifitseerimise protseduuri olemasolust võib läbirääkimisi pidada eelkvalifitseerimisega või ilma.

9.2.5 Hanke ühest allikast saab läbi viia lepingu sõlmimise pakkumise saatmisega konkreetsele tarnijale või lepingu sõlmimise pakkumise vastuvõtmisega ühelt tarnijalt ilma konkureerivaid pakkumisi arvesse võtmata.

9.2.6 Ostmine kaubamüüjate poolt korraldatavatel protseduuridel osalemise kaudu toimub nende korraldaja poolt määratud korras.

9.3 Eelistatud hankeviisid

Mittekonkureerivate meetodite puhul - igal ajal, kui hankedokumentatsioonis ei ole sõnaselgelt märgitud teisiti;

Kinnistel võistlustel - igal ajal, kuid kutsutud osalejate tegeliku kahju hüvitamisega.

10.1.3 Hanke korraldajal on õigus mistahes menetluses osalemise avalduste esitamise tähtaega igal ajal enne algselt väljakuulutatud perioodi lõppu pikendada, kui hankedokumentatsioonis ei ole kehtestatud täiendavaid piiranguid.

10.1.4 Hanke korraldajal on õigus kehtestada nõuded hankemenetluses osalejatele, ostetud toodetele, nende tarnimise tingimused ning määrata nendele nõuetele vastavust kinnitavad (deklareerivad) vajalikud dokumendid.

10.1.5 Hanke korraldajal on õigus nõuda osalejatelt dokumentaalset vastavuskinnitust (tooted, nende tootmisprotsessid, ladustamine, transport jne), mis on teostatud kehtivate tehnilisi regulatsioone käsitlevate õigusaktide alusel. Hankekorraldajal ei ole õigust kehtestada valikukriteeriumiks vabatahtlike sertifitseerimissüsteemide sertifikaadi olemasolu.

10.1.6 Teatud liiki tegevusi reguleerivad ettevõtte standardid võivad ette näha muudatusi hanke korraldaja õiguste ja kohustuste loetelus, samuti selle määramise erikorra.

10.1.7 Hanke korraldaja muud õigused ja kohustused kehtestatakse hankedokumentatsiooniga.

10.1.8 Tellija ja kolmandast isikust hankekorraldaja vaheline ülesannete jaotus määratakse nende vahel sõlmitava lepinguga. Selline leping peab muu hulgas sisaldama:

Õiguste ja kohustuste jaotus tellija ja hanke korraldaja vahel;

Hankemenetluste läbiviimise kord;

mõlema poole õigused ja kohustused tarnija valiku otsuste tegemisel;

Hankekomisjoni koosseis ja selle esimees ning kui see ei ole võimalik, siis kes ja kuidas need isikud edaspidi ametisse nimetab;

klausel, et hanke korraldaja tegutseb enda nimel, kuid tellija kulul;

Punkt, et hanke korraldaja peab järgima käesoleva standardi norme, sh kehtestatud erimeelsuste lahendamise korda;

Teatud protseduuride raames ettenähtud läbirääkimiste pidamisel - kes ja millistes küsimustes neid läbirääkimisi peab, samuti kes milliseid otsuseid teeb läbirääkimiste tulemuste põhjal;

Tellija, hanke korraldaja või kolmandate isikute poolt vahekohtule või vahekohtule esitatud vastutuse ja kulude jaotus hanke käigus või selle tulemusena tekkinud erimeelsuste korral;

tasu suurus, mis ei tohiks olla suurem kui 5% eeldatavast ostuhinnast;

Hankemenetluse raames dokumentide (sh hankedokumentatsiooni) koostamise, kooskõlastamise, kooskõlastamise, andmise ja säilitamise kord;

Hanke läbiviimisel on tingimata ette nähtud selle poole vastutus, kellele on usaldatud konkursi tulemuste protokollile (või hanke tulemustest tulenevale kokkuleppele tarnijaga) allakirjutamine nende toimingute tegemata jätmise korral. .

10.2 Kliendi õigused ja kohustused

10.2.1 Sõltumata sellest, kas klient ise on ostu korraldaja või mitte, on kliendil õigus avaldada oma veebisaidil, samuti esitada täiendavas Interneti-ressursis tarnijate nimekirjad, nii edukalt täites sõlmitud lepinguid kui ka kohustusi rikkuvate tarnijate nimekirjad (“valged” ja “mustad” nimekirjad) Selle õiguse kasutamisel peab klient iseseisvalt tagama, et selle teabe avaldamine ei rikuks Vene Föderatsiooni õigusakte.

10.3 Osaleja õigused ja kohustused

10.3.1 Avatud menetluses osalemiseks võib avalduse esitada igaüks.

10.3.2 Kinnistest menetlustest on õigus osa võtta ainult isiklikult kutsutud isikutel.

10.3.3 Hankes võivad osaleda kollektiivsed osalejad, kui see ei ole hankedokumentatsiooniga sõnaselgelt keelatud.

10.3.4 Kinnise menetluse läbiviimisel peab hankedokumentatsioonis olema märgitud, kas kollektiivse osaleja hulka võib kuuluda isik, keda ei ole isiklikult hankel osalema kutsutud. Kuid igal juhul peaks kollektiivse osaleja juht olema ainult hankel osalema kutsutud isik.

10.3.5 Protseduurides osalejal on õigus:

Saada hanke korraldajalt igakülgset teavet hanke tingimuste ja korra kohta (v.a teave, mis on konfidentsiaalne või ärisaladuseks);

Muutke, täiendage või tühistage oma taotlust enne esitamise tähtaega, kui hankedokumentides ei ole sõnaselgelt märgitud teisiti;

Hanke korraldaja poole pöörduda küsimustega hankedokumentatsiooni täpsustamise kohta, samuti sooviga pikendada taotluste esitamise tähtaega;

Saate hanke korraldajalt lühiinfot oma taotluse tagasilükkamise ja/või kadumise põhjuste kohta. Selle punkti kasutamisel ei ole Osalejal õigust nõuda teabe esitamist teatud otsuseid teinud isikute kohta.

10.3.6 Kliendiga (ostukorraldajaga) lepingu sõlmimist või muu võitjaks valimisest tuleneva õiguse teostamist saavad taotleda ainult kvalifitseeritud osalejad. Kvalifikatsiooni valikukriteeriumid ei tohiks seada osalejate konkurentsile tarbetuid piiranguid.

10.3.7 Osalejate muud õigused ja kohustused kehtestatakse hankedokumentatsiooniga.

10.4 Võitjast tulenevate õiguste ja kohustuste ulatus

10.4.1 Hanke dokumentatsioonis peab olema selgelt määratletud konkursi võitjast tulenevate õiguste ja kohustuste ulatus.

10.5 Eelistused

10.5.1 Tellijal või hanke korraldajal on õigus eelistusi kohaldada ainult juhul, kui nende olemasolust ja rakendamise viisist käesolevas hankes oli vahetult teatatud hankedokumentatsioonis ning pakkumise läbiviimisel - teates.

10.6 Nõuded hankes osalejatele

10.6.1 Hankes osaleja peab olema registreeritud juriidilise isiku või ettevõtjana ilma juriidilist isikut ettenähtud korras moodustamata ning tegevusliikide jaoks, mis nõuavad erilube (litsentse) vastavalt Vene Föderatsiooni õigusaktidele, omama neid.

10.6.4 Osaleja peab vormistama avalduse talle edastatud hankedokumentatsioonis kehtestatud vormis. Avalduse tekstist peaks selguma, et selle esitamine tähendab kliendi (ostukorraldaja) kõigi tingimustega nõustumist (aktsepteerimist), sealhulgas nõustumist osaleja kohustuste täitmisega.

10.6.5 Muud nõuded kehtestatakse hankedokumentatsiooniga.

10.7 Ostutöötajate õigused ja kohustused

10.7.1 Ostjad on kohustatud:

Tehke toimingud, mis on ette nähtud S-EES ZD 1, S-EES ZD 2, S-EES ZD 3, S-EES ZD 4, S-EES ZD 5 standarditega;

Teatage viivitamatult juhtkonnale kõigist asjaoludest, mis võivad viia Kliendi jaoks negatiivsete tulemusteni, sealhulgas sellistest, mis põhjustavad käesolevas standardis ettenähtud toimingute teostamise võimatust või ebaotstarbekust;

Teavitage juhtkonda asjaoludest, mis ei võimalda sellel töötajal hankeid läbi viia vastavalt standarditele S-EES ZD 1, S-EES ZD 2, S-EES ZD 3, S-EES ZD 4, S-EES ZD 5 standarditele.

10.7.2 Ostutöötajatel on keelatud:

Koordineerida hankes osalejate tegevust erinevalt, kui seda näevad ette kehtivad õigusaktid, standardid S-EES ZD 1, S-EES ZD 2, S-EES ZD 3, S-EES ZD 4, S-EES ZD 5 ja hankedokumentatsioon;

saada hankest mis tahes hüvesid, välja arvatud need, mida tellija või hanke korraldaja ametlikult pakub;

Anda kõigile (välja arvatud ametlikku teabe saamise õigust omavatele isikutele) igasugust teavet hanke käigu kohta, sealhulgas taotluste läbivaatamise, hindamise ja võrdlemise kohta;

omama sidemeid hankemenetlustes osalejatega, välja arvatud need, mis tekivad tavapärase äritegevuse käigus;

Pidada hankedokumentatsioonis ette nähtud läbirääkimisi hankemenetluses osalejatega.

10.7.3 Ostvatel töötajatel on õigus:

Kogunenud hankekogemuse põhjal soovitada juhtkonnale hanketegevust reguleerivates dokumentides muudatuste sisseviimist;

Täiendada oma kvalifikatsiooni hanketegevuse valdkonnas iseseisvalt või võimalusel läbi erialakursuste.

10.7.4 Ostjatele on pandud isiklik vastutus hankega seotud toimingute teostamise eest.

10.8 Hankega seotud erimeelsuste lahendamine

Erimeelsuste lahendamine toimub vastavalt kehtivatele õigusaktidele ja S-UES ZD 2 standardi punktile 9 (emaettevõttele) ja S-UES ZD 4 lisa G2 jaotisele 9 (tütar- ja sidusettevõtetele).

11 Hankemenetlused

Hankeprotseduurid on määratletud S-UES standardi ZD 2 punktis 8 (emaettevõtte jaoks) ja S-UES ZD 4 lisa G2 punktis 8 (tütar- ja sidusettevõtete jaoks).

Arendusorganisatsiooni juht
JSC "ENIN" ettevõtte nimi
Tegevdirektor töö nimetus		isiklik allkiri	E.P. Volkov initsiaalid, perekonnanimi
Arendusjuht	Juht osakond tehniline määrus töö nimetus	isiklik allkiri	B.A. Džangirov initsiaalid, perekonnanimi
KAASESINEJA:
OJSC "Insenerikeskuse" kaastäitva organisatsiooni filiaali juht UES – firma ORGRES ettevõtte nimi
	Direktor tootmine töö nimetus	isiklik allkiri	V.A. Kuptšenko initsiaalid, perekonnanimi
Arendusjuht testamenditäitja	Keskuse juhataja inseneritöö elektriseadmed töö nimetus	isiklik allkiri	V.A. Kuzmitšev initsiaalid, perekonnanimi