Sütunlar üçün bir təməl necə tərtib etmək olar. Bir istiqamətdə şaquli yükün və momentin təsiri altında sütun altında sütunlu təməlin hesablanması. Maksimum və minimum kənar təzyiqin hesablanması
Bu yazıda, təməl şaquli yüklə və eyni müstəvidə hərəkət edən əyilmə momenti ilə üfüqi yüklə yükləndikdə, 1-ci həddi vəziyyətə əsasən sütun üçün təməlin hesablanmasını nəzərdən keçirəcəyik.
İlkin məlumatlar
Bünövrənin hesablanması üçün ilkin məlumatlar sütun və geotexniki tədqiqatlardan təmələ gələn yüklər olacaqdır.
Hesablama proqramında çərçivənin hesablanması nəticəsində təməl üzərində aşağıdakı yüklər əldə edilmişdir:
Mx=14.8 t*m (əyilmə anı)
My=0, Qy=0 (2 müstəvidə momentlərin təsiri altında hesablama növbəti məqalələrdə ayrıca nəzərdən keçiriləcək)
Qeyd etmək istərdim ki, 2 hesablanmış birləşməni yoxlamaq daha yaxşıdır:
- Tam külək, qar, struktur çəkisi, bərabər paylanmışdır
- Ümumi külək və strukturların çəkisi
Fakt budur ki, hesablama şərtlərindən biri təməlin kənarının yerdən qopmasının qarşısını almaqdır və qar yükü olmadıqda, şaquli yük daha az və müvafiq olaraq əyilmə anına daha az müqavimət göstərəcəkdir.
Mühəndis-geoloji tədqiqatlar:
Mövsümi donma dərinliyi – 1,79 m;
Qrunt sularının səviyyəsi 1,6 m;
Torpağın xüsusiyyətləri:
Qruntların möhkəmlik xüsusiyyətləri mühəndis-geoloji tədqiqatlarla müəyyən edilir. Bunun üçün biz tələb olunan bünövrə üçün mühəndis-geoloji bölmə və qruntların standart və layihə xarakteristikası olan cədvəl axtarırıq. 1-ci həddi vəziyyətə (güc hesablanması) əsaslanan hesablamalar üçün SP 22.13330.2016-nın 5.3.17-ci bəndinə uyğun olaraq dizayn xüsusiyyətləri α = 0,95 (dizayn dəyərlərinin etibarlılıq ehtimalı) tələb olunur.
IGE-1 - toplu torpaq - müxtəlif ölçülü qum, daxil olmaqla. 15-20%-ə qədər tikinti tullantıları, gil parçaları, dəmir yolu zibilləri. plitələr (bünövrənin dibinin işarəsi bu torpaq qatının altında olduğundan hesablamaya daxil edilmir);
İGE-2 - orta ölçülü, orta sıxlıqlı, su ilə doymuş qum: (e=0,65, ρ=1,8 t/m³, E=30 MPa, ϕ=35°, C=1 kPa).
IGE-3 - orta ölçülü qum, nadir laylı maye qumlu gilli, gilli, orta sıxlıqlı gilli, su ilə doymuş: (e=0,6, ρ=1,82 t/m³, E=35 MPa, ϕ=36°, C=1, 5 kPa).
Qrunt sularının səviyyəsi yer səviyyəsindən 1,8 m-dir.
Vəqfin hesablanması
Bünövrəyə yüklərin tətbiqi sxemi aşağıdakı kimidir:
Təməl dərinliyi
Bünövrənin dərinliyi geotexniki tədqiqat hesabatında verilmiş mövsümi dondurmanın maksimum dərinliyindən asılı olaraq müəyyən edilir. Mənim vəziyyətimdə mövsümi dondurmanın standart dərinliyi d fn = 1,79 m-dir.
Mövsümi dondurmanın təxmini dərinliyi 5.4 SP 22.13330.2016 düsturu ilə hesablanır.
burada k h - qızdırılan konstruksiyaların xarici əsasları üçün qəbul edilmiş bir quruluşun istilik rejiminin təsirini nəzərə alan əmsal - cədvəl 5.2 SP 22.13330.2016-a uyğun olaraq; isidilməmiş konstruksiyaların xarici və daxili bünövrələri üçün k h =1,1, orta illik temperaturu mənfi olan ərazilər istisna olmaqla;
Bizdə isə bina isidilmir, belə ki
d f =1,1*1,79=1,969≈2 m
Bünövrənin dərinliyi hesablanmış dondurma dərinliyindən yüksək olmamalıdır (Cədvəl 5.3 SP 22.13330.2016-a uyğun olaraq). Qızdırılan binalar üçün binanın daxilində (xarici divarların altında deyil) donma dərinliyindən yuxarı təməllərin qurulmasına icazə verilir, lakin soyuq mövsümdə binanın qızdırılmasına zəmanət verilməlidir. Binanın konservasiyaya məruz qala biləcəyi və ya isitmə söndürülə biləcəyi ehtimal edilərsə, daxili təməllər də hesablanmış donma dərinliyinə qədər qoyulmalıdır.
İlkin təməl ölçüləri
Əvvəlcə təməl bazasının sahəsini müəyyənləşdiririk.
Vəqfin ilkin ölçüləri düsturla müəyyən edilir:
N - bina çərçivəsini hesablayarkən əldə etdiyimiz sütundan şaquli yük (N=21,3 t=213 kN);
R 0 – ilkin hesablama üçün nəzərdə tutulmuş hesablanmış qrunt müqaviməti Əlavə B SP 22.13330.2016-da verilmişdir (bizim halda, Cədvəl B.2 orta ölçülü və orta sıxlıqlı qum üçün R 0 = 400 kPa, gil və digər torpaqlar üçün bax. Əlavə B-dəki digər cədvəllər);
Cədvəl B.2 - Qumların hesablanmış müqaviməti R 0
ȳ - bünövrənin və onun kənarlarında qruntun xüsusi çəkisinin əvvəllər qəbul edilən orta qiyməti ȳ = 20 kN/m³;
d – bünövrənin dərinliyi (bizim halda d=2 m)
A=N/(R 0 -ȳd)=213.246/(400-20*2)=0.6 m²
20% çünki ekssentrik sıxılmış təməl 0,72 m²
Təməl bazasının ölçüləri ən azı 1,5x1,5 m ölçüsü ilə 0,3 m artımla təyin edilir (təbii təməllərdə təməllərin dizaynı üçün təlimatın 4-cü cədvəli)
Cədvəl 4 Təbii təməllər üzərində təməllərin layihələndirilməsi üçün təlimatlar
| Vəqf eskizi | Vəqfin modul ölçüləri, m, modulu 0,3-ə bərabərdir | ||||||||
| h | hpl | müvafiq olaraq hpl | altlıq | sütun dəstəyi | |||||
| h 1 | h 2 | h 3 | kvadrat b ´ l | düzbucaqlı b ´ l | sıra sütunları altında b müq ´ lcf | genişləndirici birləşmələrdə sütunlar altında b müq ´ lcf | |||
| 1,5 | 0,3 | 0,3 | — | — | 1,5 ´ 1,5 | 1.5´1.8 | 0,6´0,6 | 0,6´1,8 | |
| 1,8 | 0,6 | 0,3 | 0,3 | — | 1.8´1.8 | 1.8´2.1 | 0,6´0,9 | 0,9´2,1 | |
| 2,1 | 0,9 | 0,3 | 0,3 | 0,3 | 2.1'2.1 | 1.8´2.4 | 0,9´0,9 | 1.2´2.1 | |
| 2,4 | 1,2 | 0,3 | 0,3 | 0,6 | 2.4´2.4 | 2.1'2.7 | 0,9´1,2 | 1.5´2.1 | |
| 2,7 | 1,5 | 0,3 | 0,6 | 0,6 | 2.7´2.7 | 2.4´3.0 | 0,9´1,5 | 1.8´2.1 | |
| 3,0 | 1,8 | 0,6 | 0,6 | 0,6 | 3.0´3.0 | 2.7´3.3 | 1.2´1.2 | 2.1'2.1 | |
| 3,6 | — | — | — | — | 3.6´3.6 | 3.0´3.6 | 1.2´1.5 | 2.1'2.4 | |
| 4,2 | — | — | — | — | 4.2´4.2 | 3.3´3.9 | 1.2´1.8 | 2.1'2.7 | |
| Növbəti addım-addım | — | — | — | — | 4.8´4.8 | 3.6´4.2 | 1.2´2.1 | — | |
| 5.4´5.4 | 3.9´4.5 | 1.2´2.4 | — | ||||||
| 0,3 m | — | — | — | — | — | 4.2´4.8 | 1.2´2.7 | — | |
| və ya | — | — | — | — | — | 4.5´5.1 | — | — | |
| 0,6 | — | — | — | — | — | 4.8´5.4 | — | — | |
| — | — | — | — | — | 5.1'5.7 | — | — | ||
| — | — | — | — | — | 5.4´6.0 | — | — | ||
Əvvəlcədən 1,5x1,5 = 2,25 m² olan bir təməl təyin edirik ki, bu da ilkin minimum 0,72 m²-dən çoxdur.
Maksimum və minimum kənar təzyiqin hesablanması
Maksimum və minimum kənar təzyiq düstur 5.11 SP 22.13330.2016 ilə tapılır.
Burada N=21,3t=213 kN sütundan kN-də şaquli yük;
A f =2,25 m² – təməl sahəsi, m²;
γ mt – bünövrə gövdəsinin, qruntların və döşəmələrin xüsusi çəkisinin 20 kN/m³ qəbul edilən orta çəkili qiyməti;
d=2 – bünövrənin dərinliyi, m;
Bünövrənin bazasına təsir edən bütün yüklərin nəticəsinin kN*m ilə M-momenti düsturla tapılır:
M=Mx+Qx*d=14.8+2.8*2=20.4t*m=204kN*m
W – bünövrə əsasının müqavimət anı, m³. Düzbucaqlı bir kəsik üçün W=bl²/6 düsturu ilə tapılır, burada bizim vəziyyətimizdə b - hərf oxu boyunca bünövrə əsasının tərəfi, l - rəqəmsal ox boyunca bünövrə əsasının tərəfinin uzunluğu (şəklə bax). aşağıda).
Çünki əvvəllər 1,5x1,5 m ölçüləri olan bir təməl qəbul etdik, sonra
W= bl²/6=1,5*1,5²/6=0,5625 m³
Bükmə momenti ilə birlikdə bünövrəyə şaquli yük tətbiq edildikdə, torpaqlarda təzyiq diaqramları üçün 3 variantımız ola bilər:
- Trapezoidal
- Üçbucaqlı
- Vəqfin kənarının ayrılması ilə üçbucaqlı
Vəqfin qopmasına icazə verilməməlidir, yəni. Pmin həmişə ≥0 olmalıdır.
Bizim vəziyyətimizdə Pmin<0, поэтому нужно увеличить ширину фундамента таким образом, чтобы Pmin стал больше или равен нулю. Далее увеличиваем размеры фундамента методом подбора. При этом шаг изменения размера фундамента равен 300 мм.
Biz təməli modul ölçülərə görə 0,3 m artımla təyin edirik.2.1x1.8 m düzbucaqlı bünövrədən istifadə etmək daha yaxşıdır (l=2.1m, b=1.8m)
A f =2,1*1,8=3,78 m² – bünövrə sahəsi, m²;
W= bl²/6=1,8*2,1²/6=1,323 m³
Qalan parametrlər eyni qalır.
Yenə Pmin<0, снова увеличиваем размеры фундамента:
2.4x1.8 m (l=2.4m, b=1.8m) təməl ölçüsünü təyin edirik.
A f =2,4*1,8=4,32 m² – bünövrə sahəsi, m²;
W= bl²/6=1,8*2,4²/6=1,728 m³
Yenə Pmin<0, как вы уже поняли мы будем увеличивать размер фундамента до тех пор, пока Pmin не станет больше или равен нулю.
Seçim nəticəsində müəyyən etdik ki, bünövrənin ölçüləri 3,0x2,4 m olmalıdır (l=3,0m, b=2,4m)
A f =3,0*2,4=7,2 m² – bünövrə sahəsi, m²;
W= bl²/6=2,4*3,0²/6=3,6 m³
Qaldırma qabiliyyəti 75 tondan çox olan yerüstü kranlarla təchiz edilmiş binaların sütunlarının özülləri üçün, habelə qaldırma qabiliyyəti 15 tondan çox olan açıq kran estakadalarının sütunlarının bünövrələri üçün, qüllə tipli konstruksiyalar üçün, habelə hesablanmış əsas qrunt müqavimətinə malik bütün növ strukturlar üçün R<150кПа размеры фундамента нужно назначать такими, чтобы эпюра давлений была трапециевидной и Pmin/Pmax≥0.25 (п.5.6.27 СП 22.13330.2016). В нашем случае мы должны проверить расчётное сопротивление грунта, и если оно будет меньше 150кПа, то нужно ещё увеличить размеры фундамента.
Torpağın müqavimətinin hesablanması
Təməl qruntunun dizayn müqaviməti 5.7 SP 22.13330.2016 düsturu ilə hesablanır.
γ с1 =1,4 (Cədvəl 5.4 SP 22.13330.2016)
γ с2 =1,2 (Cədvəl 5.4 SP 22.13330.2016)
Cədvəl 5.4 SP 22.13330.2016
| Torpaqlar | γс1 əmsalı | Quruluşun və ya onun bölməsinin uzunluğunun hündürlüyə nisbəti olduqda sərt konstruksiyaya malik konstruksiyalar üçün əmsalı γс2 L/H, bərabərdir | |
| 4 və ya daha çox | 1,5 və ya daha az | ||
| İncə və lilli olanlar istisna olmaqla, qumlu doldurucu və qumlu qaba qırıntılar | 1,4 | 1,2 | 1,4 |
| Qumlar yaxşıdır | 1,3 | 1,1 | 1,3 |
| Siltli qumlar: aşağı nəmlik | 1,25 | 1,0 | 1,2 |
| və nəm, su ilə doymuş | 1,1 | 1,0 | 1,2 |
| Gilli, eləcə də torpaq və ya doldurucunun axıcılıq indeksi I L ≤0,25 olan gil doldurucu ilə qaba dənəli | 1,25 | 1,0 | 1,1 |
| Eyni, 0.25< I L ≤0,5 | 1,2 | 1,0 | 1,1 |
| Eyni, I L >0,5 üçün | 1,1 | 1,0 | 1,0 |
| Qeydlər 1 Sərt konstruksiyaya malik konstruksiyalara konstruksiyaları 5.9-cu bənddə göstərilən tədbirlər də daxil olmaqla, bünövrələrin deformasiyası zamanı qüvvələrə tab gətirmək üçün xüsusi olaraq uyğunlaşdırılmış konstruksiyalar daxildir. 2 Çevik konstruksiyaya malik binalar üçün γс2 əmsalının qiyməti birə bərabər götürülür. 3 Aralıq dəyərlər üçün L/Hγс2 əmsalı interpolyasiya yolu ilə müəyyən edilir. 4 Boş qumlar üçün γс1 və γс2 birinə bərabər götürülür. |
|||
k=1 (bənd 5.6.7 SP 22.13330.2016 əmsalı qruntun möhkəmlik xüsusiyyətləri (φ II və C II) birbaşa sınaqlarla müəyyən edildikdə vəhdətə bərabər alınır və k=1.1, əgər onlar Əlavə A)-dakı cədvəllərə uyğun götürülürsə.
Mənim=1,68 (Cədvəl 5.5 SP 22.13330.2016)
Mq=7.71 (Cədvəl 5.5 SP 22.13330.2016)
Mc=9,58 (Cədvəl 5.5 SP 22.13330.2016)
Burada diqqətinizi çəkmək istərdim ki, biz İGE-3 torpağına güvənməyimizə baxmayaraq, İGE-2 qruntu daha az möhkəmlik xüsusiyyətlərinə malikdir və İGE-3 qruntundan daha aşağı döşənmişdir, ona görə də daşıma qabiliyyətini qəbul edirik. IGE-2-yə uyğun olaraq təməl.
Cədvəl 5.5 SP 22.13330.2016
| Daxili sürtünmə bucağı φ II, dərəcələr. | Oranlar | ||
| mənim | Mq | Mc | |
| 0 | 0 | 1,00 | 3,14 |
| 1 | 0,01 | 1,06 | 3,23 |
| 2 | 0,03 | 1,12 | 3,32 |
| 3 | 0,04 | 1,18 | 3,41 |
| 4 | 0,06 | 1,25 | 3,51 |
| 5 | 0,08 | 1,32 | 3,61 |
| 6 | 0,10 | 1,39 | 3,71 |
| 7 | 0,12 | 1,47 | 3,82 |
| 8 | 0,14 | 1,55 | 3,93 |
| 9 | 0,16 | 1,64 | 4,05 |
| 10 | 0,18 | 1,73 | 4,17 |
| 11 | 0,21 | 1,83 | 4,29 |
| 12 | 0,23 | 1,94 | 4,42 |
| 13 | 0,26 | 2,05 | 4,55 |
| 14 | 0,29 | 2,17 | 4,69 |
| 15 | 0,32 | 2,30 | 4,84 |
| 16 | 0,36 | 2,43 | 4,99 |
| 17 | 0,39 | 2,57 | 5,15 |
| 18 | 0,43 | 2,73 | 5,31 |
| 19 | 0,47 | 2,89 | 5,48 |
| 20 | 0,51 | 3,06 | 5,66 |
| 21 | 0,56 | 3,24 | 5,84 |
| 22 | 0,61 | 3,44 | 6,04 |
| 23 | 0,66 | 3,65 | 6,24 |
| 24 | 0,72 | 3,87 | 6,45 |
| 25 | 0,78 | 4,11 | 6,67 |
| 26 | 0,84 | 4,37 | 6,90 |
| 27 | 0,91 | 4,64 | 7,14 |
| 28 | 0,98 | 4,93 | 7,40 |
| 29 | 1,06 | 5,25 | 7,67 |
| 30 | 1,15 | 5,59 | 7,95 |
| 31 | 1,24 | 5,95 | 8,24 |
| 32 | 1,34 | 6,34 | 8,55 |
| 33 | 1,44 | 6,76 | 8,88 |
| 34 | 1,55 | 7,22 | 9,22 |
| 35 | 1,68 | 7,71 | 9,58 |
| 36 | 1,81 | 8,24 | 9,97 |
| 37 | 1,95 | 8,81 | 10,37 |
| 38 | 2,11 | 9,44 | 10,80 |
| 39 | 2,28 | 10,11 | 11,25 |
| 40 | 2,46 | 10,85 | 11,73 |
| 41 | 2,66 | 11,64 | 12,24 |
| 42 | 2,88 | 12,51 | 12,79 |
| 43 | 3,12 | 13,46 | 13,37 |
| 44 | 3,38 | 14,50 | 13,98 |
| 45 | 3,66 | 15,64 | 14,64 |
k z =1 (bənd 5.6.7 SP 22.13330.2016 əmsalı birə bərabər alındıqda b<10 м);
b=2,4 (bünövrənin eni);
γ II - (5.6.10-a bax) bünövrənin alt hissəsində yerləşən qruntların xüsusi çəkisinin hesablanmış qiyməti (qrunt suları olduqda suyun çəki təsiri nəzərə alınmaqla müəyyən edilir), kN/m³) dərinliyi z=b/2=0,75 m-ə bərabərdir. Sadə dillə desək, torpağın xüsusi çəkisi torpağın kN/m³ ilə sıxlığıdır. Torpağın sıxlığını t/m³-də kN/m³-ə çevirmək üçün dəyər 10-a vurulur (1,8t/m³=18 kN/m³).
Çünki Torpaqlarımız suya doymuşdur, onda bizim vəziyyətimizdə bina və tikililərin təməllərinin dizaynı üçün 36 Təlimat düsturundan istifadə edərək suyun çəki təsirini nəzərə alaraq müəyyənləşdiririk.
γ sb = (γ s – γ w)/(1 + e))
harada γ w – suyun xüsusi çəkisi 10 kN/m³,
e=0,65 - geotexniki tədqiqat məlumatlarına əsasən alınan məsaməlik əmsalı,
γ II = (γ s – γ w)/(1 + e)) =(18-10)/(1+0,65)=4,84 kN/ m³;
γ’ II - (bünövrənin bünövrəsindən yuxarıda yerləşən qruntların xüsusi çəkisinin hesablanmış qiyməti). Bizim vəziyyətimizdə bu, doldurma olacaq, buna görə də suyun çəki təsirini nəzərə almadan torpağın xüsusi çəkisi 16 kN/m³ təşkil edir.
Gözeneklilik əmsalı ən azı 0,65 olaraq təyin edilir. Qrunt sularının dərinliyi yerin səthindən 1,6 m-dir. Buna görə də suyun çəki təsirini nəzərə alaraq torpağın xüsusi çəkisi
γ sb = (γ s – γ w)/(1 + e)) =(16-10)/(1+0,65)=3,64 kN/m³ (2 - 1,6 m dərinlikdə, yəni təbəqənin qalınlığı 0,4 m);
Hesablanmış dəyər düstur üzrə qruntun xüsusi çəkisinin orta qiyməti kimi hesablanır
γ’ II =Σ γ’ i *h/Σhi=(3,64*0,4+16*1,6)/2=13,528 kN/m³;
d 1 =2,0m (planlaşdırma səviyyəsindən bünövrənin dərinliyi);
d b =0 (zirzəmi dərinliyi, o olmadıqda, SP 22.13330.2016-nın 5.6.7-ci bəndinin 5-ci qeydinə uyğun olaraq sıfıra bərabərdir);
C II = 1 kPa (tədqiqat məlumatlarına əsasən və ya SP 22.13330.2016-nın A Əlavəsinə uyğun olaraq birbaşa bünövrənin altında yatan qruntun xüsusi yapışmasının hesablanmış dəyəri);
Vəqfin altındakı torpağın dizayn müqavimətini hesablayırıq:
Bükmə anı bünövrəyə təsir etdikdə kənar təzyiq Rmax=R/1.2=0.330 MPa təşkil edir (bənd 5.6.26 SP 22.13330.2016).
Pmax=127kPa< R=330кПа
Biz də görürük ki, R>150 kPa, buna görə də təməlin ölçüsünü artırmağa ehtiyac yoxdur.
Nəticə etibarı ilə bünövrə bünövrənin daşıma qabiliyyətinə dair tələblərə cavab verir.
Bundan sonra, aşağıdakı məqalələrdə mütləq nəzərdən keçirəcəyim bir təməl qurmalı, ölçüləri, möhkəmləndirici, beton təyin etməlisiniz.
Excel-də hesablama proqramını linkdən yükləmək olar
Posted , Tagged6.1. BİNA VƏ QURULUŞLARIN SÜTUNU ALTINDA TƏBİİ BÖLÜM ÜZRƏ DƏMİR-BETON BÖVLƏRİN HESABLANMASI
6.1.1. Ümumi müddəalar
Baza ölçüləri və təməllərin dərinliyi Fəsildə verilmiş təməlin hesablanması ilə müəyyən edilir. 5. Bünövrə konstruksiyasının hesablanması (plitələr hissəsi və sütun dayağı) möhkəmliyə və çatların açılmasına əsaslanaraq həyata keçirilir və aşağıdakıları əhatə edir: zımbalama və “əks” an üçün sınaq, möhkəmləndirmə hissələrinin və çatların açılma eninin təyini, həmçinin dayaq sütununun en kəsiyinin gücü.
Hesablama üçün ilkin məlumatlar bunlardır: plitə hissəsinin əsasının ölçüləri; təməl dərinliyi və hündürlüyü; sütunun kəsişmə sahəsi; təməl kənarı səviyyəsində sütundan dizayn və standart yüklərin birləşmələri.
Güc və çatların açılması üçün təməllərin hesablanması yüklərin əsas və xüsusi birləşmələri üçün aparılır. Möhkəmliyə görə təməl hesablanarkən, dizayn qüvvələri və momentləri cari SNiP-nin təlimatlarına uyğun olaraq yük üçün təhlükəsizlik əmsalı ilə və çatların açılması üçün hesablanarkən - birə bərabər yük üçün təhlükəsizlik əmsalı ilə qəbul edilir.
Bünövrənin plitə hissəsinin möhkəmliyini əks an üçün yoxlayarkən, döşəmədə saxlanılan materialdan və avadanlıqdan gələn yükləri nəzərə almaq lazımdır.
Möhkəmliyə və çatların açılmasına görə bünövrələr hesablanarkən onlarda temperatur və buna bənzər deformasiyalar nəticəsində yaranan qüvvələrin bünövrənin kənarı səviyyəsində onların tam qiymətindən bünövrə əsası səviyyəsindəki dəyərin yarısına qədər şaquli olaraq dəyişdiyi qəbul edilir.
Beton və poladın dizayn xüsusiyyətləri Fəsildə verilmişdir. 4 və müvafiq iş şəraiti əmsalları [,] nəzərə alınmaqla qəbul edilir.
6.1.2. Zımbalama üçün təməllərin hesablanması
Zımbalama üçün hesablama, hərəkət edən qüvvələrin eninə armatur quraşdırmadan təməlin beton bölməsi tərəfindən udulması şərti ilə aparılır: bir sütunun plitə hissəsi ilə monolit birləşməsi üçün - sonuncunun yuxarısından (Şəkil 6.1). , a), plitə hissəsinin yuxarı hissəsindən sütunun altına qədər olan məsafədə dayaqla (monolit və ya şüşə) birləşdirici sütunların növündən asılı olmayaraq, alt sütunun plitə hissəsi ilə monolit birləşməsi üçün H 1 ≥ (b uc - b c)/2 - plitə hissəsinin yuxarı hissəsindən (Şəkil 6.1, b), və daha az H 1 - sütunun altından (Şəkil 6.1, c).
düyü. 6.1.
a - plitə hissəsinin sütunla monolitik birləşməsi; b - yüksək sütunla eyni; c - eyni, aşağı sütunla; 1 - sütun; 2 - plitə hissəsi; 3 - sütun dəstəyi
Bu vəziyyət hər iki istiqamətdə yoxlanılır.
Ağır betondan beton və dəmir-beton konstruksiyaların dizaynı üçün təlimatlar (öncədən gərginlik olmadan)
Sənaye müəssisələrinin bina və qurğularının sütunları üçün təbii bünövrələr üzərində təməllərin layihələndirilməsi üçün təlimatlar
SNiP 52-01-2003 Beton və dəmir-beton konstruksiyalar
Zımbalama üçün təməl hesablanarkən, plitə hissəsinin minimum hündürlüyü müəyyən edilir h və onun pillələrinin sayı və ölçüləri təyin edilir və ya plitə hissəsinin yükdaşıma qabiliyyəti onun verilmiş konfiqurasiyasına görə yoxlanılır. Plitə hissəsinin yuxarı hissəsindən vurma qüvvəsini hesablayarkən, mərkəzi yük altında bünövrənin zımbalanmasının piramidanın yan səthləri boyunca baş verdiyi güman edilir, tərəfləri üfüqi tərəfə 45 ° bucaq altında meyllidir ( Şəkil 6.1-ə baxın).
Vəziyyətdən zımbalama üçün kvadrat təməl hesablanır
F ≤ kR bt b a h 0
Harada F— dizayn itələyici qüvvə; k— əmsal 1-ə bərabər götürülür; R bt— betonun dizayn dartılma dayanımı; b a- bölmənin iş hündürlüyü daxilində formalaşan zımba piramidasının yuxarı və aşağı əsaslarının perimetrlərinin orta arifmetik qiyməti h 0, (plitə hissəsinin yuxarı hissəsindən möhkəmləndirmənin ortasına qədər olan məsafə).
düyü. 6.2.
Kəmiyyətlər F Və b a düsturlarla müəyyən edilir:
b a = 2(l c + b c + 2h 0);
F=A 0 səh,
Harada R— bünövrənin və onun kənarlarında qruntun çəkisi nəzərə alınmadan yerə təzyiq;
A 0 = A - A p;
Burada A- təməl bazasının sahəsi; A p— zərbə piramidasının aşağı əsasının sahəsi.
Mərkəzləşdirilmiş yüklü düzbucaqlı və ekssentrik yüklü kvadrat özüllər üçün bünövrə əsasının kiçik tərəfinə paralel bir üzün möhkəmlik vəziyyətinin nəzərə alındığı sxem qəbul edilir (şək. 6.2). Güc vəziyyəti (6.1) düsturu ilə yoxlanılır.
Hesablama şaquli qüvvənin hərəkətinə əsasən aparılır N, təməlin kənarı boyunca tətbiq olunur və anı daban səviyyəsindədir M. Bu vəziyyətdə, zımbalama piramidasının tərəfinin gücü və ölçüsü belə olacaq:
F=A 0 p; F=A 0 pmax,
A 0 = 0,5b(l - l c - 2h 0) - 0,25(b - b c - 2h 0) 2 ;
b p = b c + h 0 ;
p, p maks- dizayn yüklərindən yerə orta və ya ən böyük kənar təzyiq:
Mərkəzi yükləmə ilə
p = N/A;
Eksantrik yükləmə ilə
p max = N/A + M/W,
Burada W- bünövrənin əsasının müqavimət anı.
b - b c < 2h 0 ,
b səh = 0,5(b - b c),
A 0 = 0,5b(l - l c - 2h 0).
Addımların sayı və hündürlüyü plitə hissəsinin ümumi hündürlüyündən asılı olaraq təyin edilir h cədvələ uyğun olaraq. 4.25 və modul ölçüləri nəzərə alaraq.
Birincisi, təməlin aşağı mərhələsinin ofseti müəyyən edilir (bax. Fəsil 4) ilə 1 (Şəkil 6.3) və şərt yoxlanılır
F ≤ R bt h 01 b səh,
Harada h 01 - təməlin aşağı mərhələsinin iş hündürlüyü.
düyü. 6.3.
güc F Və b r düsturlardan istifadə etməklə hesablanır:
F=A 01 p maks;
b p = b 1 + h 01 ,
Harada A 01 - çoxbucaqlının sahəsi a 1 b 1 c 1 d 1 e 1 g 1 ;
A 01 = 0,5(l - l 1 - 2h 01) - 0,25(b - b 1 - 2h 01) 2 ,
Əgər b - b 1 < 2h 01 , Bu
A 01 = 0,5b(l - l 1 - 2h 01).
düyü. 6.4. Addımların hündürlüyünü müəyyən etmək üçün
Aşağı pillənin çıxarılması c 1, cədvəldə göstərilən dəyərlərdən çox olmayaraq qəbul edilir. 4.28 modul ölçüləri nəzərə alaraq.
Planda təməlin qalan pillələrinin minimum ölçüləri aşağı pillənin ofsetini təyin etdikdən sonra müəyyən edilir c 1 xətt kəsişməsi AB addımların hündürlüyünü məhdudlaşdıran xətlərlə (Şəkil 6.4). İki mərhələli və üç mərhələli təməllər üçün bu ölçülər aşağıdakılardan az olmamalıdır:
l 1 ≥ l - 2c 1 ;
b 1 ≥ ml 1 ;
l 2 ≥ (l - 2c 1 - l c)h 3 / (h 2 + h 3) + l c;
b 2 ≥ ml 2 + l c;
Burada m- təməlin kiçik tərəfinin daha böyük tərəfə nisbəti, 0,6-0,85-ə bərabər alınır.
Addımların son ölçüləri təməllərin ölçülərinin birləşdirilməsi nəzərə alınmaqla təyin edilir (bax. Fəsil 4).
Nəzərə almaq lazımdır ki, pilləkənlərin, xüsusən də aşağı olanların çıxarılması, möhkəmləndirmə miqdarını müəyyənləşdirir. Bununla əlaqədar olaraq, yuxarıda göstərilən üsula uyğun olaraq təyin edilmiş addım ölçüləri möhkəmləndirmənin iqtisadi səmərəliliyinə əsasən düzəldilə bilər.
Addım ölçülərinin müəyyən xarakterik nisbətləri üçün plitə hissəsinin daşıma qabiliyyəti aşağıdakı kimi yoxlanılır.
Bir tərəfi yuxarı pilləli, mərkəzi və ekssentrik yüklü düzbucaqlı bünövrələr üçün l 1 > l c + 2h 2 , və digəri b 1 ≤ b c + 2h 2 (Şəkil 6.5), zımbalama üçün hesablama şərtdən aparılır
F ≤ R bt(h 01 b 1səh + h 2 b 2səh).
Məna F b 1R Və b 2R- düsturlara görə:
b 1səh = b 1 + h 01 ;
b 2səh = (b 1 + b c)/2.
Çoxbucaqlının sahəsi abcdeg
A 0 = 0,5b(l - l c - 2h 0) - 0,25(b - b 1 - 2h 01) 2 .
düyü. 6.5.
düyü. 6.6. İki istiqamətdə müxtəlif sayda addımlara malik düzbucaqlı bünövrələr üçün zımbalama piramidasının formalaşması sxemi
Əgər b - b 1 < 2h 01 sonra A 0 (6.12) düsturu ilə müəyyən edilir.
İki istiqamətdə fərqli sayda addımlara malik olan mərkəzi və ekssentrik yüklü düzbucaqlı bünövrələr üçün (Şəkil 6.6) zımbalama hesablamaları düstura uyğun olaraq aparılır.
F ≤ R bt[(h 0 - h 3)b 1səh + h 3 b c].
Məna F(6.5) düsturu ilə müəyyən edilir; b 1R- düstura görə
QIRMIZI BAYRAQLI DÖVLƏT ORDENLİ ƏMƏK LAYİHƏT İNSTİTUTU
SSRİ QOSTROY LAYİHƏSİNİN LENİNQRAD PROMSTROYİXİSİ
MÜQAVİLƏ
BÖNDƏLƏRİN LAYİHƏSİ ÜZRƏ
TƏBİİ ƏSASLARDA
SÜTUN BİNALAR VƏ QURULUŞLAR ALTINDA
(SNiP 2.03.01-84 və SNiP 2.02.01-83-ə uyğun)
Təsdiq edildi
Lenpromstroyproekt-in 14 dekabr 1984-cü il tarixli əmri ilə
Moskva
Mərkəzi Standart Dizayn İnstitutu
1989
"Vəqfin Dizayn Təlimatında" dəyişiklik
bina və tikililərin sütunları altında təbii təməl üzərində
(SNiP 2.03.01-84 və SNiP 2.02.01-83-ə uyğun)"
Lenpromstroyproekt-in GPI-də dəyişiklik edildi, dəyişdirilmiş maddələr * işarəsi ilə qeyd olunur.
SSRİ Dövlət Tikinti Komitəsinin Lenpromstroyproekt texniki şurasının qərarı ilə nəşr üçün tövsiyə olunur.
Müxtəlif növ təməllərin dizaynı və kompüterdən istifadə edərək hesablanması üçün təlimatlar verilir.
Layihə təşkilatlarının mühəndis-texniki işçiləri üçün.
Təlimatdan istifadə edərkən, SSRİ Dövlət Tikinti Komitəsinin "Tikinti avadanlığının bülleteni" jurnalında, "Tikinti məcəllələrinə və qaydalarına dəyişikliklər toplusu"nda dərc edilmiş tikinti normalarında və qaydalarında və dövlət standartlarında təsdiq edilmiş dəyişiklikləri nəzərə almaq lazımdır. və SSRİ Dövlət Standartının "SSRİ Dövlət Standartları" məlumat indeksi.
ÖN SÖZ
Təlimat SNiP 2.03.01-84 “Beton və dəmir-beton konstruksiyalar” və SNiP 2.02.01-83 “Bina və tikililərin əsasları” üçün hazırlanmışdır.
Təlimat dəmir-beton və polad sütunlar üçün monolit və prefabrik bünövrələrin layihələndirilməsi, onların hesablanması və dizaynı üçün əsas müddəaları ehtiva edir; təməllərin layihələndirilməsi üçün optimal variantın seçilməsi, anker boltlarının hesablanması və layihələndirilməsi və təməllərin möhkəmləndirilməsi üsulları üçün təlimatlar təqdim edir.
Dizaynerlərin işini asanlaşdırmaq üçün təməllərin ölçüsünü təyin etmək üçün qrafiklər və cədvəllər, müxtəlif növ təməllərin hesablanması və dizaynı nümunələri verilir.
Təlimat Lenpromstroyproekt tərəfindən hazırlanmışdır - Ph.D. texnologiya. Elmlər M.B.Lipnitski, V.A.Eqorova; TsNIIpromzdany ilə birlikdə - texnika elmləri namizədləri. Elmlər N.A.Uşakov, A.M.Tuqolukov, Yu.V.Frolov; PI-1 - fəlsəfə doktoru. texnologiya. Elmlər A.L.Şehtman, A.V.Şapiro; NIIZhBom - texniki namizədlər. Elmlər N.N.Korovin, M.B.Krakovski; Vəqflər Elmi Tədqiqat İnstitutu - texnika elmləri doktoru. Elmlər E. A. Sorochan.
Təlimatın məzmunu ilə bağlı irad və təkliflərinizi aşağıdakı ünvana göndərin: 186190, Leninqrad, Leninski prospekti, 160, Lenpromstroyproekt.
1. ÜMUMİ TƏLİMATLAR
1.1. SNiP 2.03.01-084 və SNiP 2.02.01-83 üçün hazırlanmış bu Təlimat bina və tikililərin sütunları üçün təbii təməl üzərində fərdi dəmir-beton bünövrələrin layihələndirilməsinə şamil edilir.
1.2. Bina və tikililərin bünövrələrinin layihələndirilməsi, yəni bünövrənin əsasının ölçülərinin bünövrələrin hesablanmasından seçilməsi SNiP 2.02.01-83 və “Təlimat”a uyğun olaraq aparılması tövsiyə olunur. bina və tikililərin əsaslarının layihələndirilməsi üçün” (SNiP 2.02.01-83-ə uyğun).
1.3. Konstruksiyaların bünövrələri ilə ötürülən bünövrələrə yüklər və təsirlər, bir qayda olaraq, konstruksiya ilə bünövrənin və ya bünövrənin və bünövrənin birgə işinin nəzərə alınması əsasında hesablama yolu ilə müəyyən edilməlidir. SNiP 2.02.01-83 və “Bina və tikililərin təməllərinin layihələndirilməsi üçün təlimat”a uyğun olaraq təməl hesablamalarında yüklərin və təsirlərin nəzərə alınması tövsiyə olunur.
1.4. Təcavüzkar bir mühitdə fəaliyyət göstərən təməllərin dizaynı SNiP 2.03.11-85 tələbləri nəzərə alınmaqla həyata keçirilir.
1.5. Tikintidə istifadə olunan dəmir-beton təməllər aşağıdakı növlərlə təmsil oluna bilər:
geri çevrilə bilən inventar kalıplarından istifadə edərək monolitik (Şəkil 1, 2);
bir blokdan prefabrik dəmir-beton (şəkil 3);
prefabrik monolitik (şəkil 4, 5).
pis. 1. Monolit şüşə tipli bünövrələr
pilləli plitə hissəsi ilə
pis. 2. Piramidal plitə hissəsi olan monolit təməllər
pis. 3. Prefabrik beton əsaslar
a - piramidal; b - plitə hissəsinin genişləndirilməsi ilə
pis. 4. Çərçivə tipli sütunlu prefabrik monolit təməllər
a - zirzəmisi olmayan binalar üçün; b - zirzəmisi olan binalar üçün
pis. 5. Sütunlu dayaqlı prefabrik monolit bünövrələr,
prefabrik plitələrdən və monolit betondan ibarətdir
1 - prefabrik dəmir-beton plitələr; 2 - monolit beton; 3 - metal qıvrımlar; 4 - döngə buraxılışları
Eyni zamanda, monolitik bünövrə tikintisinin texniki səviyyəsinin yüksəldilməsi nəzərə alınmaqla, monolitik təməl konstruksiyalarının tətbiq dairəsinin genişləndirilməsi tövsiyə olunur. Prefabrik və prefabrik monolit bünövrələrdən istifadənin məqsədəuyğunluğunu təsdiq edən texniki-iqtisadi əsaslandırma zamanı “Bünövrələr üçün dizayn həllərinin seçilməsi üçün təlimat”a uyğun olaraq istifadə edilməsi tövsiyə olunur.
2. AZAD VƏQİFLƏRİN HESABLANMASI
DƏMİR-BETON KOLONLAR ALTINDA
ƏSAS NÖQLƏR
2.1. Vəqflərin möhkəmliyinin hesablanması və çatların açılmasının eninin təyini SNiP 2.02.01-83 "Bina və tikililərin təməlləri", SNiP 2.03.01-84 "Beton və dəmir-beton konstruksiyalar", tələblərinə uyğun olaraq həyata keçirilir. SNiP 2.01.07-85 "Yüklər və təsirlər", həmçinin "Ön gərginlikli armatur olmadan ağır və yüngül betondan hazırlanmış beton və dəmir-beton konstruksiyaların dizaynı üçün təlimatlar".
2.2. Vəqflərin möhkəmliyinin hesablanmasına bünövrənin plitə hissəsinin hündürlüyünün, pillələrin ölçülərinin, plitə hissəsinin möhkəmləndirilməsinin, sütunun və onun şüşə hissəsinin kəsişmələrinin hesablanması daxildir və əsas üçün aparılır. və ya f > 1 yükün təhlükəsizliyi əmsalı ilə hesablamaya daxil edilmiş dizayn yüklərinin xüsusi birləşməsi.
2.3. Çatların əmələ gəlməsi və açılması üçün bünövrə elementlərinin (plitələr hissəsi və alt sütun) hesablanması f = 1-də dizayn yüklərinin əsas və ya xüsusi birləşməsi üçün aparılır.
2.4. Dizayn yüklərinin birləşmələrinə əlavə olaraq, möhkəmlik üçün təməllərin hesablanması üçün ilkin məlumatlar:
1.2-ci bəndinə uyğun olaraq müəyyən edilmiş bünövrənin plitə hissəsinin əsasının b və l planında ölçüləri;
bünövrənin ümumi hündürlüyü h, bünövrənin dərinliyi və bünövrənin hündürlüyü ilə müəyyən edilir;
bc, lc sütununun bölmələri və bcf, lcf planında alt sütun.
BÜÖVLƏNİN PLİŞƏ HİSSƏSİNİN Hündürlüyünün və PİLLƏLƏRİN ÖLÇÜLƏRİNİN ZELME HESABLAMALARINDAN İSTİFADƏ EDİLMƏSİ
2.5. Bünövrənin plitə hissəsinin minimum hündürlüyü onun əsasının b/l 0,5 aspekt nisbəti ilə zımbalama gücünə əsasən müəyyən edilir. Bu halda, itələyici qüvvə, bir qayda olaraq, eninə armatur quraşdırmadan təməlin plitə hissəsinin beton hissəsi tərəfindən udulmalıdır. Dar şəraitdə (əgər təməlin hündürlüyü məhduddursa) eninə möhkəmləndirməyə icazə verilir.
2.6. Bünövrə və sütun arasındakı interfeys növündən asılı olaraq zımbalama gücünün hesablanması üçün iki sxemi ayırmaq lazımdır:
1-ci - təməli olan bir sütunun monolit birləşməsi ilə (Şəkil 6, a) və ya hcf 0,5 sütun hündürlüyü (lcf - lc) olan təməlin plitə hissəsi olan alt sütun (Şəkil 6, b), kimi eləcə də yüksək bünövrəli prefabrik sütunun şüşə muftası ilə - hcf şərtini təmin edən sütun hündürlüyü ilə - dp 0,5 (lcf - lc) (Şəkil 6, c). Bu halda, plitə hissəsinin zımbalanması uzununa qüvvənin N və əyilmə momentinin M təsiri altında monolit sütunun və ya dayaq sütununun dibindən nəzərə alınır;
2-ci - aşağı bünövrəli prefabrik sütunun şüşə birləşməsi ilə - hcf şərtini təmin edən alt sütunun hündürlüyü ilə - dp 0,5 (lcf - lc) (Şəkil 7). Bu halda, bünövrələr şüşənin altından sütunla itələmək və yalnız Nc uzununa qüvvəsinin təsiri altında parçalanma üçün nəzərdə tutulmuşdur (2.20-ci bənd).
pis. 6. 1-ci zımbalama dizayn sxeminə görə bünövrə-sütun interfeyslərinin növləri
a - sütunun təməlin plitə hissəsi ilə monolit birləşməsi; b - hcf 0,5 sütun hündürlüyü ilə eyni (lcf - lc); c - hcf - dp 0,5 (lcf - lc) səviyyəsində yüksək bünövrəli sütunun şüşə birləşməsi
pis. 7. Prefabrik sütunun aşağı təməl ilə cütləşdirilməsi
hcf-də - dp 0,5 (lcf - lc)
2.7. İki və ya daha çox sütunun, eləcə də iki budaqlı sütunların bünövrəsinə söykənərkən, bünövrənin ölçüləri sütunların xarici kənarları boyunca ölçülərinə bərabər olan şərti sütuna məruz qaldıqda və zərbələr nəzərə alınır. şüşənin dərinliyi ən dərin sütun səviyyəsində götürülür (şək. 8).
pis. 8. Bünövrəyə söykənərkən onu itələmək sxemləri
iki sütun
a - sütunların eyni səviyyədə təşkili; b - müxtəlif səviyyələrdə sütunların təşkili; 1 - şüşənin daxili kənarı; 2 - şərti sütunun xarici kənarı
Sxem 1-ə uyğun olaraq zımbalama hesablanması (Şəkil 6-a baxın)
2.8. Mərkəzləşdirilmiş yüklü kvadrat dəmir-beton bünövrələrin plitə hissəsinin vurulması üçün hesablama şəraitdən aparılır.
F Rbt um h0,pl , (1)
burada F itələyici qüvvədir;
Rbt, Cədvələ uyğun olaraq tələb olunan iş şəraiti əmsalları b2 və b3 ilə qəbul edilmiş betonun eksenel gərginliyə hesablanmış müqavimətidir. 15 SNiP 2.03.01-84 dəmir-beton bölmələr üçün olduğu kimi;
um h0,pl kəsiyinin iş hündürlüyü daxilində zımbalama zamanı əmələ gələn piramidanın yuxarı və aşağı əsaslarının perimetrlərinin orta hesab qiymətidir.
um = 2 (bc + lc + 2 h0,pl) . (2)
Um və F dəyərlərini təyin edərkən, zımbalamanın piramidanın yan səthi boyunca baş verdiyi güman edilir, onun daha kiçik bazası zımbalama qüvvəsinin təsir sahəsidir (sütun və ya sütunun kəsik sahəsi). sütun), yan üzlər isə üfüqi ilə 45° bucaq altında meyllidir (şək. 9).
pis. 9. Mərkəzləşdirilmiş yüklü kvadrat dəmir-beton özüllərdə zımbalama piramidasının formalaşması sxemi
Bölmədəki düstur (2) və sonrakı düsturlarda bc, lc dəyərləri sütun dəstəyinin aşağı kənarından baş verərsə, bcf, lcf sütun dayağının kəsik planındakı ölçülərlə əvəz olunur. .
Zərbə qüvvəsinin F böyüklüyü, zımbalama piramidasının daha böyük bazasına tətbiq olunan reaktiv qrunt təzyiqinin böyüklüyünə (yer müstəvisinə qədər hesablanaraq) çıxılmaqla, zımbalama piramidasına təsir edən N uzununa qüvvəsinin böyüklüyünə bərabər qəbul edilir. dartılma armaturundan).
2.9. Mərkəzləşdirilmiş yüklü düzbucaqlı, ekssentrik yüklü kvadrat və düzbucaqlı bünövrələr (Şəkil 10) üçün zımbalama hesablamaları da 2.8-ci bənd və (1) şərtinə uyğun olaraq aparılır. Bu halda, zımbalama piramidasının yalnız bir ən çox yüklənmiş üzünün zərbə qüvvəsinin vəziyyəti nəzərə alınır.
(1) düsturunda F itələyici qüvvənin böyüklüyü bərabər götürülür
F = Аo рmax , (3)
burada Ao zımbalama piramidasının baxılan üzünün aşağı əsası və müvafiq kənarların planda davamı ilə məhdudlaşan bünövrə sahəsinin hissəsidir (abcdeg poliqonu, Şəkil 10-a baxın).
pis. 10. Zərbə piramidasının formalaşması sxemi
mərkəzləşdirilmiş şəkildə yüklənmiş düzbucaqlı, eləcə də
ekssentrik yüklü kvadratdan düzbucaqlı təməllərə
Ао = 0,5b (l - lc - 2h0,pl) - 0,25 (b - bc - 2h0,pl)2, (4)
at b - bc - 2h0,pl 0
