ev » Dizaynda iynəyarpaqlılar » Aşağı təzyiqli qaz kəmərinin hidravlik hesablanması proqramının nümunəsi. Yüksək və orta təzyiq. Qazpaylayıcı stansiyaların və hidravlik sındırma qurğularının optimal sayının müəyyən edilməsi

Aşağı təzyiqli qaz kəmərinin hidravlik hesablanması proqramının nümunəsi. Yüksək və orta təzyiq. Qazpaylayıcı stansiyaların və hidravlik sındırma qurğularının optimal sayının müəyyən edilməsi

Giriş

Qaz kəmərləri şəbəkəsinin hidravlik hesablanması məqbul təzyiq düşmələrində lazımi miqdarda qazın keçməsini təmin edən qaz kəmərlərinin optimal diametrlərinin müəyyən edilməsinə əsaslanır. Hesablama maksimum qaz sərfiyyatı saatlarında mümkün olan maksimum qaz istehlakına əsaslanır. Burada istehsal (sənaye və kənd təsərrüfatı), kommunal və məişət istehlakçılarının ehtiyacları, habelə əhalinin fərdi məişət ehtiyacları (istilik, isti su təchizatı) üçün saatlıq qaz sərfi nəzərə alınır. Bir qayda olaraq, orta və yüksək təzyiqli qaz kəmərlərinin hidravlik hesablanması zamanı istehlakçılar tərəfindən hesablanmış qaz istehlakı konsentrasiya edilmiş yüklər kimi qəbul edilir, aşağı təzyiqli şəbəkələr üçün vahid paylanmış yük də nəzərə alınır. Hər bir istehlakçıda və ya məskunlaşan ərazidə kiçik bir istehlakçı qrupunda qaz idarəetmə məntəqələrinin quraşdırılması ilə orta təzyiqli qaz təchizatı sistemlərinin fərqli xüsusiyyəti, vahid paylanmış yükləri olan şəbəkələrin hesablanması prinsipinin onlara tətbiq edilməsidir.

Qaz kəmərinin hidravlik hesablanması.

Qaz boru kəmərləri ilə hərəkət edərkən, sürtünmə qüvvələrinin və yerli müqavimətin öhdəsindən gəlmək səbəbindən ilkin təzyiq tədricən azalır:

Axının sürətindən, borunun diametrindən və qazın özlülüyündən asılı olaraq, onun axını laminar, yəni bir-birinə nisbətən hərəkət edən laylar şəklində sıralanmış və qaz axınında turbulentlik yarandıqda və laylar bir-birinə qarışdıqda turbulent ola bilər. . Qazın hərəkət rejimi Reynolds meyarının dəyəri ilə xarakterizə olunur:

burada ω - axın sürəti, m/s; D- boru kəmərinin diametri, m; ν - kinematik özlülük, .

Laminar hərəkətdən turbulent hərəkətə keçid intervalı kritik adlanır və Re = 2000–4000 ilə xarakterizə olunur. Re = 2000-də axın laminar, Re = 4000-də isə turbulentdir.

Təcrübədə qaz paylayıcı boru kəmərlərində turbulent qaz hərəkəti üstünlük təşkil edir. Yalnız kiçik diametrli qaz kəmərlərində, məsələn, daxili borularda, qaz aşağı axın sürətində laminar şəkildə axır. Qazın yeraltı qaz kəmərləri ilə axını izotermik proses hesab olunur, çünki qaz axınının qısa müddətində qaz kəmərinin ətrafındakı torpağın temperaturu az dəyişir.

Aşağı təzyiqli və orta (yüksək) təzyiqli şəbəkələrin hidravlik hesablamaları var. Yaşayış binası üçün qaz təchizatı sisteminin inkişafı aşağı təzyiq şəbəkəsini əhatə edir.

Aşağı təzyiqli qaz təchizatı sistemini hesablayarkən, ərazidə təzyiq itkilərini hesablamaq üçün bir formula istifadə olunur.

(3)

Harada – qaz kəmərinin əvvəlində və sonunda təzyiq fərqi, hidravlik sürtünmə əmsalı, Q - qaz axını sürəti, d - borunun daxili diametri, qaz sıxlığı, l - qaz kəmərinin uzunluğu.

Bölmələrdə xüsusi təzyiq itkiləri də düsturla müəyyən edilir (Pa/m - aşağı təzyiqli şəbəkələr üçün):

– icazə verilən təzyiq itkisi (Pa – aşağı təzyiq şəbəkələri üçün); L– ən uzaq nöqtəyə qədər olan məsafə, m.

Qaz kəmərinin daxili diametri boru kəmərlərinin daxili diametrlərinin standart diapazonundan götürülür: ən yaxını polad qaz boru kəmərləri üçün, ən yaxını isə polietilen boru kəmərləri üçündür.

Hidravlik sürtünmə əmsalı λ, Reynolds nömrəsi ilə xarakterizə olunan qaz kəməri vasitəsilə qazın hərəkət rejimindən asılı olaraq müəyyən edilir,

Burada, ν qazın kinematik özlülük əmsalı, Q qaz axını sürəti, d qaz boru kəmərinin daxili diametridir.

Həm də qaz kəmərinin daxili divarının hidravlik hamarlığından asılı olaraq, vəziyyətlə müəyyən edilir

Burada, n - boru divarının daxili səthinin ekvivalent mütləq pürüzlülüyü, yeni polad borular üçün 0,01 sm, işlənmiş polad borular üçün 0,1 sm, polietilen borular üçün 0,007 sm, mis borular üçün 0,001-ə bərabər qəbul edilir. santimetr.

Re-nin dəyərindən asılı olaraq hidravlik sürtünmə əmsalı λ:

Re ≤ 2000-də laminar qaz axını üçün

Re = 2000-4000-də qaz hərəkətinin kritik rejimi üçün

(8)

Re = 4000-də (6) şərtin yerinə yetirilməsindən asılı olaraq:

hidravlik hamar divar üçün (bərabərsizlik (6) doğrudur):

4000≤ Re ≤ 100,000-də

Re ˃ 100 000-də

kobud divarlar üçün (bərabərsizlik (6) etibarlı deyil) Re ˃ 4000-də

Beləliklə, qazpaylayıcı şəbəkənin hidravlik hesablamalarını apararkən, qaz kəmərinin materialı, eləcə də polad boruların pürüzlülüyünün və həddindən artıq böyüməsinin artması ilə ifadə olunan borunun yaşlanma prosesi nəzərə alınır. polietilen boruların istismarı və sürünməsi zamanı kobudluğun. Polietilen borunun sürünməsi boru divarının qalınlığının azalması nəticəsində daxili təzyiqin təsiri altında əməliyyat zamanı daxili diametrinin 5 artması ilə ifadə edilir.

Polietilen boruların özəlliyi ondan ibarətdir ki, onlar müxtəlif sıxlıqlı polietilendən hazırlana bilər: orta - PE 80, yüksək - PE 63 (hazırda qazpaylayıcı sistemlərdə istifadə edilmir), həmçinin bimodal sopolimer əsasında - PE 100. məlumdur ki, polietilen borunun divarının daxili təbəqəsi qazla doymuşdur və doyma dərəcəsi qazın təzyiqindən və divarın sıxlığından asılıdır. Qazın doyması divarın pürüzlülüyünün dəyişməsinə gətirib çıxarır, bunun nəticəsində borunun hidravlik müqaviməti dəyişir. Sürünmə, əməliyyat zamanı boru divarının pürüzlülüyünün dəyişməsinə də təsir göstərir. Bütün bu amillər birlikdə polietilen boruların ötürmə qabiliyyətini müəyyənləşdirir.

Tələffüz olunan dəyişkən ərazi şəraitində çəkilmiş aşağı təzyiqli qaz boru kəmərlərini hesablayarkən, hidrostatik başlığı, Pa, nəzərə almaq lazımdır.

Harada h– qaz kəmərinin həndəsi hündürlüklərinin fərqi, m; “+” işarəsi aşağıdan yuxarıya, “-” işarəsi isə yuxarıdan aşağıya doğru axan qaz üçündür.

Yerli müqavimətlərdə təzyiq itkiləri qaz kəmərinin bir diametrdən digərinə keçdiyi yerlərdə, bağlayıcı klapanlarda, əyilmələrdə, teelərdə və s.-də qaz sürətlərinin böyüklüyünün və istiqamətlərinin dəyişməsi nəticəsində yaranır.Veysbax düsturuna görə təzyiq itkiləri. yerli müqavimətlərdə, Pa,

Eyni diametrli qaz kəmərində bir sıra ardıcıl yerləşdirilmiş yerli müqavimətlər üçün onların cəmi

Bəzi yerli müqavimət növlərinin əmsallarının orta dəyərləri Cədvəl 1-də verilmişdir.

Çox vaxt yerli müqavimətlərdə təzyiq itkiləri düz boru hissəsinin müəyyən ekvivalent uzunluğu ilə ifadə edilir l sürtünmə nəticəsində xətti təzyiq itkiləri verilmiş yerli müqavimətə görə itkilərə bərabərdir,

Harada D- qaz kəmərinin daxili diametri, m; l ekvivalent uzunluq, m, verilmiş diametrli borunun düz hissəsinin, bu zaman sürtünmə nəticəsində təzyiq itkisi yerli müqavimət itkisinə bərabərdir.

Əlaqədar məlumat.

Düsturlar (VI. 19) - (VI.22) əsasında hesablamaları asanlaşdırmaq üçün cədvəllər və nomoqramlar hazırlanmışdır. Onlardan praktiki məqsədlər üçün kifayət qədər dəqiqliklə müəyyən edirlər: verilmiş axın sürəti və təzyiq itkisi əsasında qaz kəmərinin tələb olunan diametri; verilmiş diametr və itkilər üçün - qaz kəmərinin ötürmə qabiliyyəti; müəyyən bir diametr və axın sürəti üçün - təzyiq itkisi; məlum yerli müqavimətlərə görə - ekvivalent uzunluqlar. Hər bir cədvəl və nomoqram müəyyən sıxlığa və özlüliyə malik qaz üçün və aşağı və ya orta və yüksək təzyiq üçün ayrıca tərtib edilir. Aşağı təzyiqli qaz boru kəmərlərini hesablamaq üçün ən çox strukturu Cədvəldə yaxşı təsvir olunan cədvəllərdən istifadə olunur. VI.2. Onlardakı boruların çeşidi xarici diametri d„, divar qalınlığı ilə xarakterizə olunur s və daxili diametri d. Hər bir diametr xüsusi təzyiq itkisinə uyğundur D R və müəyyən qaz axınından asılı olaraq ekvivalent uzunluq Z 3KB V. Nomoqramlar (şək. VI.3 - VI.7) cədvəllərdə verilmiş məlumatların qrafik ekvivalentidir.

Cədvəl VI.2

Təzyiq itkisi Ar və təbii qaz üçün ekvivalent uzunluqlar (p = 0,73 kq/m 3, v = 14,3 * 10 "* m 2 / san, GOST 3262-62-yə uyğun olaraq polad su və qaz boruları)

d H X« (d), mm
21.3X2.8 (15,7)	26.8X2.8 (21,2)	33.5X3.2 (27,1)	42.3X3.2 (35,9)	48.0X3.5 (41,0)

Qeyd. Nümerator təzyiq itkisini göstərir, 1 u üçün kqf/m*, məxrəc isə invivalent uzunluqdur, u.

A- təbii yun, p - 0,73 kq/m*, v = 14,3‘Yu - * m*/san; b - propan qazı, p?= 2 Kf/m *, v "= 3.7* 10~* m"/san.

Misal 17. Boru vasitəsilə (GOST 3262-62) dH X s= 26,8 X 2,8 mm uzunluğunda I = p = 0,73 kq/m 9 olan 12 m aşağı təzyiqli təbii qaz V= 4 m 3 / saat. Qaz kəmərində bir tıxac klapan quraşdırılır və iki 90 ° əyilmiş dirsək quraşdırılır. Qaz kəmərində təzyiq itkisini təyin edin.

Həll. G1o cədvəli VJ.2 biz axın zamanı tapırıq V= 4 m 9 /saat xüsusi sürtünmə itkiləri Ar - 1 m-ə 0,703 kq/m2 və ekvivalent uzunluq? Ek p = = 0,52 m.Pas məlumatlarına görə. 108 yerli müqavimət əmsallarını tapırıq: tıxaclı klapan üçün = 2.0 və əyilmiş dirsək üçün 90 °? 2 = 0,3. (VI.29) düsturuna uyğun olaraq qaz kəmərinin hesablanmış uzunluğu / hesablanmış = 12 + (2,0 + 2-0,3) X 0,52 = = 13,5 m Tələb olunan ümumi təzyiq itkisi Dr cəmi - 13,5-0,703 = = 9,52 kq/m2.

Misal 18. Borulardan yığılmış aşağı təzyiqli polad qaz paylayıcı boru kəməri boyunca dH X s= 114 X 4 mm, uzun I = 250 m təbii qaz p = 0,73 kq/m 9 ilə verilir. V- 200 m 3 / saat. Son qaz kəmərinin geodeziya hündürlüyü ilkin səviyyəsindən 18 m yüksəkdir.Qaz kəmərində təzyiq itkisini təyin edin.

Həll.Şəkildəki nomoqrama görə. VI.3 biz tapırıq ki, axın sürəti V = = 200 m 3 / saat olduqda, qaz kəmərində sürtünmə nəticəsində xüsusi təzyiq itkisi d H Xs = 114 X X 4 mm A R - 1 m-ə 0,35 kq/m2 Yerli müqavimətlərdə təzyiq itkilərini nəzərə almaq üçün qaz kəmərinin faktiki uzunluğunu 10% artırırıq, T.V. I yarış Ch = 1,1 1fakt = 1,1 *250 = 275 m.Sürtünmə və yerli müqavimət nəticəsində ümumi təzyiq itkisi Lr SuI = 0,35-275 = 96 kq/m 2.

Daşınan qaz havadan yüngül olduğundan qaz kəmərində hidrostatik təzyiq yaranır. Formula (VI.24) uyğun olaraq Ar g ~ 18 (1,293 - 0,73)

*=“10 kq/m2. Sonra qaz kəmərində tələb olunan təzyiq itkisi Ap* aKX = 96 - - 10 = 86 kqf/sm 2-dir.

Misal 19. Aşağı təzyiqli polad qaz kəməri vasitəsilə d H X s = = 21,3-2,8 mm və uzunluğu I = 10 m propan miqdarında verilir V== 1.2'm 8 /saat. Qaz kəmərində tıxac klapan quraşdırılıb və bir 90° əyilmiş dirsək var. Qaz kəmərində təzyiq itkisini təyin edin.

Həll.Şəkildəki nomoqrama görə. VI.4 qaz axınında tapırıq

V= 1,2 m 3 / saat xüsusi sürtünmə itkiləri Ar= 1 m-ə 0,75 kq/m2.Şəkildəki nomoqrama görə. VI.5, b bu şərtlər üçün qaz kəmərinin ekvivalent uzunluğu /ekp = 0,41 m.səh.-dəki məlumatlara görə. 108 yerli müqavimət əmsalı: tıxaclı klapan üçün?, = 2.0, əyilmiş əyilmə üçün 90 s ? 2 = 0,3.

(VI.29) düsturuna uyğun olaraq qaz kəmərinin hesablanmış uzunluğu 1 raS h = 10 + 0,41 (2,0 + + 0,3) = 10,94 11 m Tələb olunan ümumi təzyiq itkisi Dr cəmi = 11 X

X 0,75 = 8,25 kq/m2.

Misal 20. Polad qaz kəməri vasitəsilə Dy= 200 mm, uzunluğu 1600 m, sıxlığı p = 0,73 kq/m 3 olan təbii qaz 5000 m 8 /saat həcmində verilir. Qaz kəmərinin başlanğıcında 2,5 kqf/sm 2-ə bərabərdirsə, qaz kəmərinin sonunda artıq təzyiqi müəyyənləşdirin.

Həll.Şəkildəki nomoqrama görə. VI.7 qaz sərfiyyatı ilə tapırıq

V- Qaz kəməri üçün 5000 m 3 /saat Dy= 200 mm (p - pl)IL= 1.17. Beləliklə, qaz kəmərinin sonunda mütləq təzyiq

kqf/sm2. Qaz kəmərinin sonunda həddindən artıq təzyiq R,-= 2,22 kqf/sm 8,

Təchizatçıdan istehlakçıya qədər müxtəlif ölçülərdə və dizaynda olan boru kəmərləri və digər xüsusi strukturlar və komplekslər istifadə olunur. Qaz kəmərinin bütün bölmələrdə istismarda etibarlı və daha səmərəli olması üçün verilmiş iş şəraiti üçün onun optimal iş rejiminin seçilməsi ilə qaz kəmərinin hidravlik hesablanması aparılmalıdır.

Qaz kəmərinin hesablanması nə üçün lazımdır?

Qaz kəmərinin bütün bölmələrində yanacaq tədarükü sürətini dəyişdirərək borularda mümkün müqavimətin görünə biləcəyi yerləri müəyyən etmək üçün hesablamalar aparılır.

Bütün hesablamalar düzgün aparılırsa, o zaman ən uyğun avadanlıq seçə və bütün qaz sisteminin dizaynı üçün iqtisadi və səmərəli dizayn yarada bilərsiniz.

Bu, qaz kəmərinin hidravlik hesablamaları olmadan sistemin planlaşdırılması və quraşdırılması zamanı baş verə biləcək istismar zamanı lazımsız, şişirdilmiş göstəriciləri və tikinti xərclərini aradan qaldıracaqdır.

Qaz kəməri sisteminin planlaşdırılmış məntəqələrinə mavi yanacağın daha səmərəli, sürətli və dayanıqlı çatdırılması üçün tələb olunan en kəsiyi ölçüləri və boru materiallarını seçmək üçün daha yaxşı imkan var.

Bütün qaz kəmərinin optimal iş rejimi təmin edilir.

Tərtibatçılar texniki avadanlıq və tikinti materiallarının alınmasına qənaət etməklə maliyyə faydaları əldə edirlər.

Kütləvi istehlak dövrlərində yanacaq istehlakının maksimum səviyyələri nəzərə alınmaqla qaz kəməri düzgün hesablanır. Bütün sənaye, bələdiyyə, fərdi və məişət ehtiyacları nəzərə alınır.

Qaz kəmərlərinin təsnifatı

Müasir qaz kəmərləri yanan yanacağın istehsal yerlərindən istehlakçılara daşınması üçün nəzərdə tutulmuş strukturlar komplekslərinin bütöv bir sistemidir. Beləliklə, məqsədlərinə görə onlar:

– istehsal sahələrindən təyinat məntəqələrinə qədər uzun məsafələrə daşınma üçün.
Yerli – yaşayış məntəqələrinə və müəssisələrə qazın yığılması, paylanması və verilməsi üçün.

Borularda işçi təzyiqinin saxlanılması və istehlakçılara əvvəlcədən hesablanmış tələb olunan həcmlərdə qazın təyin olunmuş məntəqələrə çatdırılması üçün zəruri olan əsas marşrutlar üzrə kompressor stansiyaları tikilir. Onlarda qaz təmizlənir, qurudulur, sıxılır və soyudulur, sonra yanacaq keçidinin müəyyən bir hissəsi üçün tələb olunan müəyyən bir təzyiqdə qaz kəmərinə qaytarılır.

Bütün qaz kəmərləri bütün texnoloji proseslər üçün avtomatlaşdırılmış idarəetmə sistemləri ilə təchiz edilmiş mürəkkəb strukturlardır. Onların istismarı texniki tədqiqatlara, o cümlədən boru kəmərlərinin hidravlik hesablamalarının nəticələrinə əsaslanır.

Yaşayış məntəqələrində yerləşən yerli qaz kəmərləri aşağıdakılara bölünür:

Qazın növündən asılı olaraq nəql edilə bilər: təbii, mayeləşdirilmiş karbohidrogen, qarışıq və s.
Təzyiqlə - müxtəlif sahələrdə qaz aşağı, orta və yüksək təzyiqli ola bilər.
Yerləşdiyi yerə görə - xarici (küçə) və yerüstü və yeraltı.

Qaz kəmərinin iş prinsipi

Şəhər sistemlərinə aşağıdakılar daxildir:

qaz təchizatı mənbəyi;
qazpaylayıcı stansiyalar;
müxtəlif təzyiq səviyyəli qaz kəmərləri;
yanacaq çəni stansiyaları;
GRU və GRP;
telemexanizasiya vasitələri.

Hidravlik hesablama prosesində bütün bu obyektlər nəzərə alınır, çünki onların hər birinin daşınan yanacağın sürətinə və həcminə öz təsiri var. Ayrı-ayrı bölmələr üçün hesablamalar aparılır və sonra yekunlaşdırılır.

Şəhər daxilində yerləşən qaz kəmərləri şəbəkəsi bütün bu kəmərlərin sonunda yerləşən xüsusi qazpaylayıcı sistemlərlə (stansiyalar) təchiz edilmişdir.
Qaz belə bir stansiyaya daxil olduqda, onun təzyiqi tənzimlənir və yenidən paylanır və təchizatı təzyiqi məqbul dəyərlərə endirilir.
Daha sonra qaz tənzimləyici nöqtəyə keçir, oradan şəbəkəyə daha da göndərilir və burada təzyiq yenidən artır.
Ən yüksək təzyiq səviyyəsinə malik boru kəmərləri yeraltı anbarlarda yerləşən sistemlərə qoşulur.
Hər gündəlik dövrdə qaz istehlakının səviyyəsinə nəzarət etmək üçün xüsusi yanacaqdoldurma çənləri stansiyaları tikilir.
Yüksək və orta təzyiq səviyyəli qaz, aşağı qaz təzyiqi olan boru kəmərləri üçün bir növ doldurma rolunu oynayan borularda nəql olunur. Təzyiq düşməsi proseslərinə nəzarət etmək üçün xüsusi tənzimləmə nöqtələri quraşdırılmışdır.
Qazın nəqli zamanı təzyiq itkisi səviyyələrini və nəzərdə tutulan bütün həcmin təyin olunmuş nöqtəyə axınını dəqiq nəzərə almaq üçün uyğun ölçünün quraşdırılması üçün hidravlik hesablama üsulu ilə boruların optimal diametri müəyyən edilir.

Aşağı təzyiqli qaz kəmərinin hidravlik hesablanması

Əvvəlcə müəyyən bir ərazidə neçə nəfərin yaşadığı, sənaye və ictimai obyektlərin sayı təxminən nəzərə alınır, sonra məişət və sənaye ehtiyaclarına sərf edilməli olan qazın təxmini həcmi müəyyən edilir.

Sonra müəyyən vaxt ərzində (adətən 1 saat) orta yanacaq sərfiyyatı hesablanır.

Qaz paylama nöqtələrini nəzərə almaq lazımdır - boru kəmərinin nə qədər müddətə tikilməli olduğunu, hansı boru diametrini və tikinti materiallarını seçmək lazım olduğunu bilmək üçün onların sayı, eləcə də yerləri hesablanır.

Göstəricilərin fərqinə görə təkcə bütün boru kəmərinin ümumi təzyiq düşmələri deyil, həm də paylayıcı məntəqələrdə, binaların daxilindəki qaz kəmərlərində və bütün abonent filiallarında da hesablanır.

Boru ölçüləri fərqlidirsə, onda hər bir eyni bölmənin sahəsi ölçülür, bütün bu göstəricilər üçün qaz istehlakı ayrıca hesablanır və sonra yekunlaşdırılır.

Hesablama işləri bir neçə amil nəzərə alınmaqla aparılır: qaz kəmərinin bir hissəsi üçün hesablanmış məlumatlar, bütün bölmədən faktiki göstəricilər və ekvivalent oxunuşlar.

Nəticədə nodal və xüsusi səyahət xərcləri hesablanır. Qovşaq magistralın müəyyən bir nöqtəsində cəmlənir və xüsusi yol qovşaq nöqtələri arasında paylanır.

Orta təzyiqli qaz kəmərinin hidravlik hesablanması

Təchizatının başlanğıcında yanacaq təzyiqinin oxunuşları nəzərə alınır. Bu bölmə əsas qaz paylama nöqtəsindən yüksək təzyiqin orta təzyiqə keçidinin baş verdiyi yerə qədərdir. Bu bölmədə təzyiq səviyyəsi elə olmalıdır ki, hətta magistral xəttdə ən ağır yüklərin olduğu dövrlərdə belə göstəricilər həmişə minimum icazə verilən səviyyədən yuxarı olsun.

Boru kəmərinin müəyyən uzunluğunu nəzərə alaraq, təzyiqin dəyişməsi prinsipi əsasında hesablamalar istifadə olunur.
Əvvəlcə boru kəmərinin əsas hissəsində baş verən təzyiq itkiləri, sonra isə yanacaq sərfi hesablanır.
Bu orta göstəricilərə əsasən, boruların tələb olunan qalınlığı və diametrləri seçilir.
Bütün mümkün ölçülər seçilir və sonra nomoqramdan istifadə edərək hər bir seçim üçün itkilərin səviyyəsi müəyyən edilir.
Düzgün hidravlik hesablama oxunuşları ilə belə sahələrdə təzyiq itkisi həmişə sabit səviyyəyə uyğun gəlir.

Hesablamalar qazın ən yüksək təzyiqi, həmçinin müəyyən bir qaz kəmərinin bütün xüsusiyyətləri nəzərə alınmaqla aparılır. Buna görə də, bütün boru kəməri boyunca qaz kəməri sisteminin normal işləməsini təmin edəcək tikinti materialları və belə texniki xüsusiyyətlərə malik boru növləri seçilir. Qaz kəmərinin çəkiləcəyi bütün ekoloji şərait nəzərə alınmalıdır. Ərazi hərtərəfli öyrənilir və dəqiq plan tərtib edilir. Daha:

Qaz kəmərlərinin hidravlik hesablanması və orta təzyiq

İstehlak yerlərinə aydın şəkildə işarələnmiş filiallarla layihə diaqramı tərtib edilir.
Minimum yolun uzunluğu seçilir və üzük boyunca yer tələb olunur.
Hesablamalar miqyası nəzərə alınmaqla bütün sahələrin ölçülməsi əsasında aparılır.
Oxunmaların nəticələri artır - nəticədə hər bölmənin hesablanmış uzunluğu 10% daha çox olacaqdır.
Ümumi yanacaq sərfiyyatını müəyyən etmək üçün hər bir fərdi bölmə üzrə aparılan hidravlik hesablamalar yekunlaşdırılır.
Sonra daxili optimal boru ölçüsü müəyyən edilir.

Qaz kəmərini hesablayarkən başqa nə nəzərə alınır?

Divarlara sürtünmə nəticəsində qazın sürəti borunun kəsişməsi boyunca dəyişir - mərkəzdə daha sürətli olur. Bununla belə, hesablamalar üçün istifadə olunan orta göstərici bir şərti sürətdir.

Borular vasitəsilə iki növ hərəkət var: laminar (reaktiv, kiçik diametrli borular üçün xarakterikdir) və turbulent (geniş borunun hər hansı bir yerində burulğanların qeyri-ixtiyari formalaşması ilə nizamsız bir hərəkətə malikdir).

Qaz təkcə ona təsir edən xarici təzyiqə görə hərəkət etmir. Onun təbəqələri öz aralarında təzyiq göstərir. Buna görə də, hidrostatik baş faktoru da nəzərə alınır.

Boru materialları da hərəkət sürətinə təsir göstərir. Beləliklə, polad borularda istismar zamanı daxili divarların pürüzlülüyü artır və baltalar həddindən artıq böyümə səbəbindən daralır. Polietilen borular, əksinə, divar qalınlığı azaldıqca daxili diametri artır. Bütün bunlar təzyiq hesablanarkən nəzərə alınır.

Qazın borular vasitəsilə hərəkətini hesablamaq üçün borunun diametri, yanacaq sərfiyyatı və təzyiq itkisi götürülür. Hərəkətin xarakterindən asılı olaraq hesablanır. Laminar ilə - hesablamalar düstura uyğun olaraq ciddi şəkildə riyazi olaraq aparılır:

Р1 – Р2 = ∆Р = (32*μ*ω*L)/D2 kq/m2 (20), burada:

∆Р – kqm2, sürtünmə nəticəsində təzyiq itkisi;
ω – m/san, yanacağın hərəkət sürəti;
D – m, boru kəmərinin diametri;
L – m, boru kəmərinin uzunluğu;
μ - kq san/m2, mayenin özlülüyü.

Turbulent hərəkətdə hərəkətin xaotik xarakterinə görə dəqiq riyazi hesablamalar tətbiq etmək mümkün deyil. Buna görə də eksperimental olaraq təyin edilmiş əmsallardan istifadə olunur.

Düsturdan istifadə edərək hesablanır:

Р1 – Р2 = (λ*ω2*L*ρ)/2g*D (21), burada:

P1 və P2 – boru kəmərinin əvvəlində və sonunda təzyiq, kq/m2;
λ – ölçüsüz müqavimət əmsalı;
ω – m/san, boru kəsiyi üzərində qazın orta sürəti;
ρ – kq/m3, yanacağın sıxlığı;
D – m, boru diametri;
g – m/san2, cazibə sürətlənməsi.

Video: qaz kəmərlərinin hidravlik hesablanmasının əsasları

Hidravlik hesablamaların əsas vəzifəsi qaz kəmərlərinin diametrlərini müəyyən etməkdir. Metodlar baxımından qaz boru kəmərlərinin hidravlik hesablamalarını aşağıdakı növlərə bölmək olar:

· yüksək və orta təzyiqli halqa şəbəkələrinin hesablanması;

· yüksək və orta təzyiqli çıxılmaz şəbəkələrin hesablanması;

· çox halqalı aşağı təzyiqli şəbəkələrin hesablanması;

· aşağı təzyiqli çıxılmaz şəbəkələrin hesablanması.

Hidravlik hesablamalar aparmaq üçün aşağıdakı ilkin məlumatlara sahib olmalısınız:

· qaz kəmərinin bölmələrin nömrələrini və uzunluqlarını göstərən layihə sxemi;

· bu şəbəkəyə qoşulmuş bütün istehlakçılar üçün saatlıq qaz xərcləri;

· şəbəkədə icazə verilən qaz təzyiqinin düşməsi.

Qaz kəmərinin layihə diaqramı qazlaşdırılan ərazinin planına uyğun olaraq sadələşdirilmiş formada tərtib edilir. Qaz kəmərlərinin bütün hissələri, olduğu kimi, düzəldilir və bütün əyilmələri və dönmələri ilə tam uzunluqları göstərilir. Qaz istehlakçılarının taxta üzərində yerləri müvafiq qazpaylayıcı mərkəzlərin və ya qazpaylayıcı qurğuların yerləri ilə müəyyən edilir.

12.1 Yüksək və orta təzyiqli halqa şəbəkələrinin hidravlik hesablanması.

Yüksək və orta təzyiqli qaz kəmərlərinin hidravlik iş rejimi maksimum qaz sərfiyyatı şərtlərinə əsasən təyin edilir.

Belə şəbəkələrin hesablanması üç mərhələdən ibarətdir:

· fövqəladə vəziyyət rejimlərində hesablama;

· axının normal paylanmasının hesablanması;

· halqa qaz kəmərindən qolların hesablanması.

Qaz kəmərinin dizayn diaqramı Şəkildə göstərilmişdir. 2. Ayrı-ayrı bölmələrin uzunluqları metrlərlə göstərilmişdir. Yaşayış məntəqələrinin nömrələri dairələrdə rəqəmlərlə göstərilir. Fərdi istehlakçılar tərəfindən qaz istehlakı V hərfi ilə təyin olunur və m 3 / saat ölçüsünə malikdir. Halqada qaz axınının dəyişdiyi yerlər 0, 1, 2, ..... və s. rəqəmlərlə göstərilir. Qaz enerji təchizatı (QDS) 0 nöqtəsinə qoşulur.

Yüksək təzyiqli qaz kəməri 0 başlanğıc nöqtəsində artıq qaz təzyiqinə malikdir Р Н =0,6 MPa. Son qaz təzyiqi R K = 0,15 MPa. Bu təzyiq yerlərindən asılı olmayaraq bu halqaya qoşulmuş bütün istehlakçılar üçün eyni səviyyədə saxlanmalıdır.

Hesablamalar mütləq qaz təzyiqindən istifadə edir, buna görə hesablanmışdır Р Н =0,7 MPa və R K =0,25 MPa. Bölmələrin uzunluqları kilometrə çevrilir.

Hesablamaya başlamaq üçün orta xüsusi təzyiq fərqinin kvadratını təyin edirik:

A CP = (P 2 n - P 2 k) / 1.1 å l i

Harada å l i- hesablanmış istiqamətdə bütün bölmələrin uzunluqlarının cəmi, km.

1.1 çarpanı müxtəlif yerli müqavimətləri (dönmələr, klapanlar, kompensatorlar və s.) kompensasiya etmək üçün qaz kəmərinin uzunluğunun süni şəkildə artırılması deməkdir.

Sonra, orta istifadə edərək A SR və Şəkildəki nomoqrama uyğun olaraq müvafiq sahədə hesablanmış qaz sərfi. 11.2 qaz kəmərinin diametrini təyin edirik və eyni nomoqramdan istifadə edərək dəyəri təyin edirik A seçilmiş standart qaz kəmərinin diametri üçün. Sonra, göstərilən dəyərə uyğun olaraq A və təxmin edilən uzunluq, fərqin dəqiq dəyərini təyin edirik R 2 n - R 2 k Məkan aktivdir. Bütün hesablamalar cədvəl şəklindədir.

12.1.1 Fövqəladə rejimlərdə hesablama.

Qaz kəmərinin fövqəladə iş rejimləri qaz kəmərinin 0 saylı təchizat məntəqəsinə bitişik hissələri sıradan çıxdıqda baş verir.Bizim halda bunlar 1 və 18-ci bölmələrdir.Fövqəladə rejimlərdə istehlakçıların enerji təchizatı çıxılmaz şəbəkə vasitəsilə həyata keçirilməlidir. bir şərtlə ki, qaz təzyiqi son istehlakçıda saxlanılmalıdır R K = 0,25 MPa.

Hesablama nəticələri cədvəldə ümumiləşdirilmişdir. 2 və 3.

Ərazilərdə qaz istehlakı düsturla müəyyən edilir:

V P = 0,59 S (K OB i V i)(m3/saat),

Harada OB i- müxtəlif qaz istehlakçılarının təchizatı əmsalı;

V i- müvafiq istehlakçının saatlıq qaz istehlakı, m 3 / saat.

Sadəlik üçün bütün qaz istehlakçıları üçün tədarük əmsalı 0,8 qəbul edilir.

Qaz kəməri hissələrinin təxmini uzunluğu tənliklə müəyyən edilir:

l P = 1.1 l G(km),

Birinci fövqəladə rejimdə orta xüsusi təzyiq kvadrat fərqi belə olacaq:

A SR = (0,7 2 - 0,25 2) / 1,1 6,06 = 0,064 (MPa 2/km),

å l i = 6.06(km),

1-ci bölmə rədd edildi
Hesab nömrəsi.	d У mm	l Р km	V R m 3 / saat	R 2 n-R 2 k l P	R 2 n-R 2 k, MPa 2

		0,077	10053,831	0,045	0,003465
		1,848	9849,4501	0,04	0,07392
		0,407	9809,2192	0,04	0,01628
		0,726	9796,579	0,04	0,02904
		0,077	9787,3632	0,19	0,01463
		0,473	9785,6909	0,19	0,08987
		0,253	9745,46	0,18	0,04554
		0,044	2566,8403	0,1	0,0044
		0,121	2554,2002	0,1	0,0121
		0,22	1665,1787	0,053	0,01166
		0,121	1663,5064	0,053	0,006413
		0,176	1459,1257	0,045	0,00792
		0,154	1449,9099	0,045	0,00693
		0,913	1437,2697	0,045	0,041085
		0,451	903,3339	0,045	0,020295
		0,154	901,6616	0,2	0,0308
		0,363	12,64016	0,031	0,011253
		ål Р =6.578			å(P 2 n-P 2 k)=0,425601

P K= Ö(0,7 2 - 0,425601) - 0,1 = 0,1537696 Xəta: 1,5 % <5 %

İkinci fövqəladə rejimdə hesablamağa davam edirik.

18 saylı stansiya bundan imtina etdi
Hesab nömrəsi.	d У mm	l Р km	V R m 3 / saat	R 2 n-R 2 k l P	R 2 n-R 2 k, MPa 2

		0,22	10053,831	0,045	0,0099
		0,231	10041,191	0,045	0,010395
		0,154	9152,1692	0,038	0,005852
		0,451	9150,4969	0,038	0,017138
		0,913	8616,5611	0,1	0,0913
		0,154	8603,9209	0,1	0,0154
		0,176	8594,7051	0,1	0,0176
		0,121	8390,3244	0,1	0,0121
		0,22	8388,6521	0,1	0,022
		0,121	7499,6307	0,085	0,010285
		0,044	7486,9905	0,085	0,00374
		0,253	308,37082	0,085	0,021505
		0,473	268,1399	0,06	0,02838
		0,077	266,4676	0,06	0,00462
		0,726	257,2518	0,06	0,04356
		0,407	244,61169	0,06	0,02442
		1,903	204,38072	0,045	0,085635
		ål Р =6.644			å(P 2 n-P 2 k)=0,42383

P K= Ö(0,7 2 - 0,42383) - 0,1 = 0,1572353 Xəta: 2,9 % <5 %

Buradan belə çıxır ki, hesablama düzgün aparılıb.

Bununla ikinci fövqəladə rejimdə hesablama yekunlaşır.

Hər bölmədə təzyiq itkisini bilməklə, hər iki fövqəladə rejimdə hər nöqtədə mütləq təzyiqi təyin edirik:

P i = Ö P 2 N - S(P 2 N - P 2 K) i,

Harada S(P 2 N - P 2 K)- təzyiqin təyini nöqtəsindən əvvəlki hissələrdə təzyiq kvadratlarının fərqinin cəmi.

Halqanın müxtəlif nöqtələrində təzyiqləri müəyyən etmək üçün bütün hesablamalar cədvəldə ümumiləşdirilə bilər.

Üzükdəki nöqtə nömrəsi	1-ci bölmə rədd edildi	19 saylı stansiya bundan imtina etdi
	Qaz təzyiqi, MPa	Qaz təzyiqi, MPa
	0,7	0,7
	0,2537696	0,6928925
	0,2750491	0,6853503
	0,3262698
	0,3560154	0,6683674
	0,409673	0,5961669
	0,418055	0,5831081
	0,4274131	0,567816
	0,4348505	0,5570592
	0,4480569	0,5369497
	0,4613621	0,5272855
	0,4661062	0,523727
	0,5126353	0,5027773
	0,593856	0,473714
	0,6060487	0,4688123
	0,6295514	0,4197916
	0,6423512	0,3896216
	0,6975206	0,2572353

Sonuncunun hidravlik hesablanması zamanı budaqların diametrlərini müəyyən etmək üçün istehlakçı halqasına qoşulma nöqtələrində qaz təzyiqi məlum olmalıdır.

12.1.2 Filialların hesablanması.

Bu hesablamada dairəvi qaz kəmərindən V 1, V 2, ..... və s. istehlakçılara qaz verən qaz kəmərlərinin diametrləri müəyyən edilir.Bu məqsədlə axınların dəyişməsi nöqtələrində təzyiqin hesablanması 1. , 2, 3, ... istifadə olunur .17 cədvəl şəklində? . Qonaq qaz kəmərinin dairəvi qaz kəmərinə qoşulma nöqtəsində təzyiq fərqi və istehlakçıda göstərilən son təzyiq.

Cədvəl 2.3-dən eyni nöqtə üçün ilkin təzyiqi müəyyən etmək üçün ən aşağı mütləq qaz təzyiqini seçirik. Sonra, ərazidəki xüsusi kvadrat təzyiq fərqi müəyyən edilir:

A = (P 2 N - P 2 K) / 1,1 l G i, (MPa 2 / km),

Nomoqrama görə Şek. 11.2-dən qaz kəmərinin diametrini təyin edirik.

Budaqların diametrini təyin etmək üçün bütün hesablamalar cədvəldə ümumiləşdirilmişdir:

A 19 = 0,0145;

A 20 = 0,1085;

A 21 = 0,4997;

A 22 = 0,3649;

A 23 = 2,3944;

A 24 = 0,8501;

A 25 = 1,5606;

A 26 = 1,1505;

A 27 = 0,8376;

A 28 = 0,9114;

A 29 = 2,3447;

A 30 = 2,4715;

A 31 = 0,8657;

A 32 = 1,7872;

A 33 = 1,2924;

A 34 = 1,3528;

A 35 = 0,0664;

Filial nömrəsi.	İlkin təzyiq, MPa	Son təzyiq, MPa	Bölmənin uzunluğu, km	Qaz sərfiyyatı, m3/saat	Şərti diametri, mm
	0,2538	0,25	0,12	26,78
	0,275	0,25	0,11	1883,52
	0,3263	0,25	0,08	3,543
	0,356	0,25	0,16	1131,22
	0,4097	0,25	0,04	26,78
	0,418	0,25	0,12	19,525
	0,4274	0,25	0,07	433,01
	0,4348	0,25	0,1	3,543
	0,448	0,25	0,15	1883,52
	0,4614	0,25	0,15	26,78
	0,4661	0,25	0,06	15208,94
	0,5028	0,25	0,07	85,235
	0,4737	0,25	0,17	3,543
	0,4688	0,25	0,08	19,525
	0,4198	0,25	0,08	26,78
	0,3896	0,25	0,06	85,235
	0,2572	0,25	0,05	433,01

12.1.3 Normal axının paylanması üçün hesablama.

Normal axın paylanması qazın hər iki istiqamətdə halqa təchizatından hərəkətini nəzərdə tutur.

Hər iki qaz axınının yaxınlaşma nöqtəsi halqanın bir yerində olmalıdır. Bu nöqtə aşağıdakı şərtlərdən müəyyən edilir - halqanın hər iki istiqamətində qaz axınları təxminən eyni olmalıdır.

Normal axının paylanması üçün hesablamaları cədvəldə ümumiləşdirmək tövsiyə olunur.

Cədvəl 6.

N Sayt haqqında.	Saytda istehlak, m 3 / saat	Qaz kəmərinin diametri, mm	Bölmənin uzunluğu, km	P 2 N -P 2 K /l, MPa 2 /km	R 2 N -R 2 K, MPa 2	R 2 N -R 2 K /V UCH, 10 -6

	-10650,2445		0,2	0,052	0,0104	0,976
	-10623,4645		0,21	0,052	0,01092	1,026
	-8739,9445		0,14	0,034	0,00476	0,545
	-8736,4015		0,41	0,034	0,01394	1,596
	-7605,1815		0,83	0,085	0,07055	9,277
	-7578,4015		0,14	0,085	0,0119	1,57
	-7558,8765		0,16	0,085	0,0136	1,799
	-7125,8665		0,11	0,075	0,00825	1,158
	-7122,3235		0,2	0,075	0,015	2,106
	-5238,8035		0,11	0,039	0,00429	0,819
	-5212,0235		0,04	0,039	0,00156	0,299
	+9996,9165		0,23	0,122	0,02806	2,807
	+10082,1515		0,43	0,122	0,05246	5,203
	+10085,6945		0,07	0,122	0,00854	0,847
	+10105,2195		0,66	0,045	0,0297	2,939
	+10131,9995		0,37	0,045	0,01665	1,643
	+10217,2345		1,68	0,045	0,0756	7,399
	+10650,2445		0,07	0,05	0,0035	0,329
					S= 0,37968	S= 42.34 10 -6
					+0,04934

* “+” və “-” işarələri qaz axınının şərti olaraq müsbət (saat əqrəbi istiqamətində) və mənfi (saat əqrəbinin əksinə) bölünməsini bildirir.

Xətanı müəyyən etmək üçün 6-cı sütundakı bütün ədədləri modula toplamalı və aşağıdakı düsturdan istifadə edərək eyni sütundakı müsbət və mənfi ədədlər arasındakı fərqi təxmin etməlisiniz.

Səhv: 0.04934 100 / 0.5 0.37968 = 25,99 %

Bu rejimdə qaz kəməri hissələrinin diametrləri qəza rejimlərində hesablamalar cədvəlindən seçilir. Hər bölmə üçün iki diametrdən daha böyük olanı alınır. Bu halda, halqanın baş hissələrindəki diametr ölçüləri ən böyük olacaqdır. Bundan əlavə, diametr ölçüləri axının yaxınlaşma nöqtəsi istiqamətində monoton şəkildə azalacaq.

Bölmədə xüsusi kvadrat təzyiq fərqini təyin etmək üçün Şəkil 1-dəki nomoqramdan istifadə edin. 11.2. . Onlar məlum diametr və axın sürəti ilə müəyyən edilir və cədvəlin 5-ci sütununa daxil edilir. Bölmələrin təxmin edilən uzunluqlarını bilməklə, bölmələrdə təzyiq kvadratlarındakı fərqləri hesablayın və cədvəlin 6-cı sütununa daxil edin.

Hesablamanın düzgünlüyünün meyarı müsbət və mənfi dəyərlərin cəminin bərabərliyidir P 2 n - P 2 k. Bərabərlik yoxdursa, bu dəyərlər arasındakı fərq yarının 10% -dən çox olmamalıdır. cədvəlin 6-cı sütunundakı ədədlərin cəminin mütləq qiyməti. Bizim nümunəmizdə bu fərq 25,99% təşkil edir ki, bu da həddindən artıq çoxdur.

Buna görə hesablama təkrarlanmalıdır.

DV = å(P 2 n - P 2 k) 10 6 / 2 å(P 2 n - P 2 k) / Vi.

DV = 0,04934 10 6 / 2 42,34 = 582,66 » 600(m 3 / saat),

Bu düsturun məxrəcindəki məbləğ 6-cı cədvəlin 7-ci sütunundan götürülür.

Bütün müsbət xərcləri 600 m 3 / saat artıraq və bütün mənfi xərcləri 600 m 2 / saat azaldaq. Ərazilərdə axın sürətlərinin yeni dəyərləri ilə hesablamağı təkrarlayaq

Cədvəl 7.

N Sayt haqqında.	Saytda istehlak, m 3 / saat	Qaz kəmərinin diametri, mm	Bölmənin uzunluğu, km	P 2 N -P 2 K /l, MPa 2 /km	R 2 N -R 2 K, MPa 2	R 2 N -R 2 K /V UCH, 10 -6

	-11250,2445		0,2	0,06	0,012	0,976
	-11223,4645		0,21	0,06	0,0126	1,026
	- 9339,9445		0,14	0,037	0,00518	0,545
	-9336,4015		0,41	0,037	0,01517	1,596
	-8205,1815		0,83	0,1	0,083	9,277
	-8178,4015		0,14	0,1	0,014	1,57
	-8158,8765		0,16	0,1	0,016	1,799
	-7125,8665		0,11	0,085	0,00935	1,158
	-7725,3235		0,2	0,085	0,017	2,106
	-5838,8035		0,11	0,048	0,00528	0,819
	-5812,0235		0,04	0,048	0,00192	0,299
	+9396,9165		0,23	0,117	0,02691	2,807
	+9482,1515		0,43	0,117	0,05031	5,203
	+9485,6945		0,07	0,117	0,00819	0,847
	+9505,2195		0,66	0,038	0,02508	2,939
	+9531,9995		0,37	0,038	0,01406	1,643
	+9617,2345		1,68	0,038	0,06384	7,399
	+10050,2445		0,07	0,045	0,00315	0,329
					S= 0,38304	S= 43,5 10 -6
					+0,00004

Səhv: 0.00004 100 / 0.5 0.38304 = 0,02 %,

Dairəvi axın tətbiq edildikdən sonra səhv 0,02% -ə qədər azaldı, bu məqbuldur.

Bununla yüksək təzyiqli qaz kəmərinin hidravlik hesablanması başa çatır.

12.2. Çox halqalı aşağı təzyiqli qaz şəbəkələrinin hidravlik hesablanması.

Aşağı təzyiqli qaz kəmərlərinin hidravlik hesablanması (5 kPa-a qədər) nəqliyyat probleminin sonrakı optimallaşdırılması ilə həllinə gəlir.

Hesablama üçün ilkin məlumatlar:

1. Aşağı təzyiqli şəbəkəni qidalandıran hidravlik sındırma sistemi vasitəsilə ümumi qaz axını:

V0 = 1883,52(m3/saat).

2. Dizayn diaqramı: şək. 3.

3. Şəbəkədə təxmini təzyiq düşməsi:

DP = 1200(Pa).

Aşağı təzyiqli şəbəkənin hidravlik hesablanmasının vəzifəsi, göstərilən parametrləri qoruyarkən onun bütün hissələrinin diametrini müəyyən etməkdir. D.P.. Şəbəkədəki boruların minimum diametri bərabər olmalıdır 50 mm.

Sahələrdə qazla səyahət xərcləri düsturla müəyyən edilir:

V PUT = l PR i V 0 / Sl PR i

Harada l PR i- bölmənin qısaldılmış uzunluğu, m

l PR i = l R K E K Z

l R - bölmənin təxmini uzunluğu ( l P = 1,1 l G), m;

l G- qazlaşdırma sahəsinin planına uyğun olaraq bölmənin həndəsi uzunluğu, m;

K E- müxtəlif sayda mərtəbəli binaların mövcudluğunu nəzərə alaraq, mərtəbələrin sayı əmsalı;

K Z- qaz kəməri marşrutu boyunca yaşayış məskənlərinin tikintisinin sıxlığı nəzərə alınmaqla inkişaf əmsalı.

Cədvəl 8-də qazla səyahət xərclərinin hesablanmasını ümumiləşdiririk.

Süjet nömrəsi	Həndəsi Uzunluq, m	Təxmini uzunluq, m	Kof. Mərtəbələr	Kof. İnkişaflar	Verilən uzunluq, m	Səyahət axını, m3/saat

0-1
1-2						48,29538
2-3						96,59077
1-4						144,8862
4-5						144,8862
2-6						144,8862
3-7						144,8862
5-6						193,1815
6-7						96,59077
7-8						96,59077
6-9						96,59077
4-10						144,8862
3-12						144,8862
10-14						96,59077
10-11						96,59077
12-13						96,59077
12-14						96,59077
					Sl PR = 5940

Nodal qaz xərclərini müəyyənləşdiririk:

V Düyün i = 0,5 S V PUT i, (m 3 / saat),

Harada S V PUT i - qovşağına bitişik ərazilərdə qaz hərəkəti xərclərinin cəmi, (m 3 /saat),

V Düyün 1= 96,59077 (m3/saat),

V KZL 2 = 144.8862(m3/saat),

V Düyün 3 = 193.1815(m3/saat),

V KZL 4 = 217.3292(m3/saat),

V KZL 5 = 169.0338(m3/saat),

V Düyün 6 = 265.6246(m3/saat),

V KZL 7 = 169.0338(m3/saat),

V Düyün 8 = 48.0338(m3/saat),

V KZL 9 = 48,29538(m3/saat),

V KZL 10 = 169.0338(m3/saat),

V KZL 11 = 48,29538(m3/saat),

V KZL 12 = 169.0338(m3/saat),

V Düyün 13 = 48,29538(m3/saat),

V KZL 14 = 96,59077(m3/saat),

Sahələrdə təxmini qaz istehlakını müəyyənləşdiririk.

Təxmini qaz axını hesablayarkən, şəbəkələr üçün ilk Kirchhoff qaydası istifadə olunur, onu aşağıdakı kimi tərtib etmək olar: bir qovşaqdakı bütün qaz axınlarının cəbri cəmi sıfıra bərabərdir.

Sahədə hesablanmış qaz istehlakının minimum dəyəri səyahətin yarısına bərabər olmalıdır. Sistemin səmərəliliyini təmin etmək üçün qazın böyük hissəsinin nəql olunduğu əsas istiqamətlər müəyyən edilməlidir.

Bu istiqamətlər olacaq:

Bu istiqamətlərdə tranzit qaz axınlarının baş verdiyi əraziləri müəyyən etmək mümkündür. Bunlar sahələrdir:

1-2; 2-6; 2-3; 3-12; 1-4; 4-10.

Burada hesablanmış axın sürəti Kirchhoff qaydasına əsasən müəyyən edilir.

Tranzit qaz axını olmayan ərazilərdə:

V P = 0,5 V PUT(m 3 / saat),

V P 0-1 = 1786,929 (m3/saat)

V P 1-2 = 1134,942 (m3/saat)

V P 2-3 = 531,2492 (m3/saat)

V P 1-4 = 555,3969 (m3/saat)

V P 4-5 = 72,44308 (m3/saat)

V P 2-6 = 458,8062 (m3/saat)

V P 3-7 = 72,44308 (m3/saat)

V P 5-6 = 96,59077 (m3/saat)

V P 6-7 = 48,29538 (m3/saat)

V P 7-8 = 48,29538 (m3/saat)

V P 6-9 = 48,29538 (m3/saat)

V P 4-10 = 265,6246 (m3/saat)

V P 3-12 = 265,6246 (m3/saat)

V R 10-14 = 48,29538 (m3/saat)

V R 10-11 = 48,29538 (m3/saat)

V R 12-13 = 48,29538 (m3/saat)

V R 12-14 = 48,29538 (m3/saat)

Bölmələrin diametrini təyin edin:

Bunu etmək üçün verilmiş təzyiq itkisindən istifadə edərək, əsas istiqamətlərdə orta ilkin xüsusi təzyiq itkisini hesablayın:

A = DP / S l Р i(Pa/m)

Harada S l Р i - verilmiş əsas istiqamətə daxil olan bölmələrin hesablanmış uzunluqlarının cəmi.

A-nın dəyərinə və hər bir bölmədə hesablanmış qaz axınının sürətinə əsasən, qaz kəmərinin diametrləri Şəkil 11.4-də göstərilən nomoqramdan istifadə etməklə müəyyən edilir. Ərazidə xüsusi təzyiq itkisinin faktiki dəyəri eyni nomoqrama uyğun olaraq nominal diametrin standart qiymətini seçməklə müəyyən edilir. Bölmədə xüsusi itkilərin faktiki dəyəri bölmənin təxmini uzunluğuna vurulur və beləliklə, bu bölmədə təzyiq itkisi hesablanır. Əsas istiqamətin bütün bölmələrində ümumi təzyiq itkisi göstəriləndən çox olmamalıdır DP.

Aşağı təzyiqli qaz kəmərlərinin hissələrinin diametrlərini müəyyən etmək üçün bütün hesablamalar cədvəldə ümumiləşdirilmişdir.

Süjet nömrəsi	Calc. axın sürəti, m 3 / saat	Hesablama uzunluğu, m	Orta təzyiq itkisi, Pa/m	Diametri şərti, mm	Etibarlıdır xüsusi təzyiq itkisi, Pa/m	Ərazidə təzyiq itkisi, Pa	Davl. Saytın sonunda Pa

0-1	1786,92		1,33	325´8	1,1	24,2	4975,8
1-2	1134,94		1,33	273´7			4865,8
2-3	531,25		1,33	219´6	0,7		4711,8
3-7	72,44		1,33	108´4	0,9		4414,8
7-8	48,29		1,33	88,5´4	1,38	303,6	4111,2
2-6	458,81		1,33	219´6	0,47	155,1	4710,7
6-7	48,29		1,33	88,5´4	1,38	303,6	4407,1
7-ci qovşaqda qalıq: (4414.8-4407.1) / 4414.8 100% = 0.17%
3-12	265,62		1,33	159´4	1,1		4348,8
12-14	48,29		1,33	88,5´4	1,3		4062,8
1-4	555,4		1,33	219´6	0,75	247,5	4728,3
4-10	265,62		1,33	159´4	1,1		4365,3
10-14	48,29		1,33	88,5´4	1,38	303,6	4061,7
14-cü qovşaqda qalıq: (4062.8-4061.7)/4062.8 100% =0.03%
5-6	96,59		1,33	114´4	1,2		4182,7
4-5	72,44		1,76	89'3	1,8		4117,8
5-ci qovşaqda qalıq: (4182,7-4117,8)/4182,7 100% =1,55%
6-9	48,29		1,76	88,5´4	1,38	303,6	4407,1
10-11	48,29		1,33	88,5´4	1,38	303,6	4061,7
12-13	48,29		1,33	88,5´4	1,38	303,6	4045,2

Hesablamanın düzgünlüyünün ilk meyarı düyün nöqtələrində təzyiq uyğunsuzluğudur, bu da 10% -dən çox olmamalıdır. Düyün nöqtələrində təzyiq, qaz axını ən qısa məsafədə sözügedən qovşaqda hərəkət edərkən hidravlik qırılmadan ilkin təzyiqdən sahələrdəki təzyiq itkilərini çıxmaqla müəyyən edilir. Təzyiq fərqi qazın qovşağına yaxınlaşmasının müxtəlif istiqamətləri hesabına yaranır.

İkinci meyar hidravlik qırılmadan ən uzaq istehlakçılara qədər təzyiq itkilərinin qiymətləndirilməsidir. Bu itki 1200 Pa-a bərabər hesablanmış təzyiq düşməsindən çox olmamalıdır və ondan 10% -dən çox olmamalıdır.

Hesablamanın düzgünlüyü üçün şərtlər yerinə yetirilir və burada çox halqalı aşağı təzyiqli şəbəkələrin hesablanması başa çatır.

12.3 Aşağı təzyiqli ölü qaz kəmərlərinin hidravlik hesablanması.

Yaşayış binalarının içərisinə, istehsalat sexlərinin içərisinə və kiçik kənd yaşayış məntəqələrinin hər yerindən çıxmaz aşağı təzyiqli qaz kəmərləri çəkilir.

Belə qaz kəmərləri üçün enerji mənbəyi aşağı təzyiqli hidravlik qırılmadır.

Ölü qaz boru kəmərlərinin hidravlik hesablamaları Şəkildəki nomoqrama uyğun olaraq aparılır. 11.4. dan .Burada hesablamanın özəlliyi ondan ibarətdir ki, şaquli kəsiklərdə təzyiq itkiləri təyin edilərkən qaz və havanın sıxlıqlarının fərqinə görə əlavə artıq təzyiqi nəzərə almaq lazımdır, yəni.

DP D = ± h (r B - r G) g,

Harada h-

r B, r G -

Havadan yüngül olan təbii qaz üçün, qaz kəməri ilə yuxarıya doğru hərəkət edərkən, dəyəri DP mənfi olacaq, aşağıya doğru hərəkət edərkən müsbət olacaq.

Yerli müqavimət sürtünmə əlavələri tətbiq etməklə nəzərə alına bilər

l P = l G * (1 + a/100), (m),

Harada A- faiz artımı.

qaldırıcılarda - 20%;

1-2 m uzunluğunda - 450%,

uzunluğu 3-4 m - 200%,

uzunluğu 5-7 m - 120%,

8-12 m uzunluğunda - 50%.

Təzyiq düşməsi DPçıxılmaz aşağı təzyiqli qaz kəmərlərində hidravlik qırılmadan və ya qaz paylanmasından sonra 4-5 kPa olan ilkin təzyiq və qaz yandırıcı qurğuların və ya qaz cihazlarının istismarı üçün zəruri olan təzyiqlə müəyyən edilir. Təzyiq düşməsi DP, cədvəl 11.10-un tövsiyələrinə uyğun olaraq. bərabər götürün 350 Pa.

1. Qaz kəmərinin layihə diaqramını yaradın: Şek. 4.

2. Biz əsas istiqamət təyin edirik.

3. Düsturdan istifadə edərək əsas marşrutun hər bir hissəsi üçün təxmini qaz sərfini müəyyən edirik,

V R = V SAAT OD, (m 3 / saat),

müvafiq istehlakçının maksimum saatlıq qaz istehlakı haradadır, m 3 / saat,

V SAAT = 1,17 (m 3 / saat),

KOD- bütün istehlakçıların eyni vaxtda işləmə ehtimalı nəzərə alınmaqla eyni vaxtda işləmə əmsalı.

4. Əsas xəttin hissələrinin təxmini uzunluğunu müəyyən edin ( l Р i) düstura görə,

l P = l G (1 + a/100), (m),

Harada A- faiz artımı.

binanın girişindən qaldırıcıya qədər olan qaz kəmərlərində - 25%;

qaldırıcılarda - 20%;

mənzilin daxili naqillərində:

1-2 m uzunluğunda - 450%,

uzunluğu 3-4 m - 200%,

uzunluğu 5-7 m - 120%,

8-12 m uzunluğunda - 50%.

5. Əsas xəttin təxmini uzunluğunu metrlərlə hesablayırıq, onun bölmələrinin bütün təxmin edilən uzunluqlarını yekunlaşdırırıq ( S l Р i).

6. Əsas istiqamətdə xüsusi təzyiq düşməsini təyin edin

A = DP / S l Р i, (Pa/m).

A = 8,1871345(Pa/m).

7. Şəkildəki diaqramdan istifadə etməklə. 11.4. , biz magistral qaz kəməri hissələrinin diametrlərini təyin edirik və seçilmiş standart diametrə uyğun olaraq hər bir bölmədə xüsusi təzyiq düşməsini təyin edirik.

8. Hər bir bölmədə faktiki qaz təzyiqinin düşməsini xüsusi təzyiq itkisini bölmənin təxmini uzunluğuna vuraraq müəyyən edirik.

9. Əsas xəttin ayrı-ayrı bölmələrində bütün itkiləri ümumiləşdirək.

10. Qaz kəmərində əlavə artıq təzyiqi müəyyən edin,

DP D = ± h (r B - r G) g,

DP D = 110,26538

Harada h- qaz kəmərinin sonunda və başlanğıcında həndəsi işarələrin fərqi, m;

r B, r G - normal şəraitdə havanın və qazın sıxlığı, kq/m 3 ;

g- sərbəst düşmə sürəti, m/s 2.

h = 20.7(m) ,

11. Boru kəmərində təzyiq itkisinin və əlavə artıq təzyiqin cəbri cəmini hesablayırıq və qaz kəmərində icazə verilən təzyiq itkisi ilə müqayisə edirik. DР.

Hesablamanın düzgünlüyünün meyarı şərt olacaqdır

(SР i ± DP Д + DP ARR) £ DP,

Harada SDP i- boru kəmərinin bütün bölmələrində təzyiq itkilərinin cəmi, Pa;

DP D- qaz kəmərində əlavə artıq təzyiq, Pa;

DP ARRIV- qazdan istifadə edən qurğuda qaz təzyiqinin itirilməsi, Pa;

DP- müəyyən edilmiş təzyiq düşməsi, Pa.

(SDP i ± DP D + DP ARR) = 338,24462 Qalıqdır 3,36%.

Sapma (SDP i ± DP D + DP ARR)-dan DP 10%-dən çox olmamalıdır.

Hesablama düzgün aparılıb.

Qaz kəmərinin diametrlərini təyin etmək üçün bütün hesablamaları cədvəldə ümumiləşdiririk.

N O süjet	Qaz istehlakı, m 3 / saat	Kof. bir dəfə	Hesablama. axın sürəti, m 3 / saat	Bölmə uzunluğu m	Nadb. bir aylıq müqavimət	Hesablama. uzunluq, m	Şərti dia. mm	Təzyiq itkisi Pa
								1 m-də	məktəbdə

10-15	1,17	0,65	1,17			13,2	21.3´2.8	2,2	29,04
9-10	0,34	0,45	1,521			3,6	21.3´2.8		14,4
8-9	3,51	0,35	1,5795			3,6	21.3´2.8	4,2	15,12
7-8	4,68	0,29	1,638			3,6	21.3´2.8	4,5	16,2
6-7	5,85	0,26	1,6965			8,75	21.3´2.8		43,75
1-6	11,7	0,255	3,042				21.3´2.8
0-1	17,55		4,47525				21.3´2.8
						S42.75			S388.51

Nəhayət, əsas hissələrdə aşağıdakı qaz kəmərlərinin diametrlərini qəbul edirik:

10-15: 21,3´2,8 mm

9-10: 21,3´2,8 mm

8-9: 21,3´2,8 mm

7-8: 21,3´2,8 mm

6-7: 21,3´2,8 mm

1-6: 21,3´2,8 mm

0-1: 21,3´2,8 mm

Digər iki qaldırıcı oxşar yük daşıyır və dizayn baxımından dizaynla eynidir. Buna görə də, bu qaldırıcılardakı qaz kəmərinin diametrlərini hesablananlarla eyni alırıq.

Yalnız istisnalar qaz təchizatı boru kəmərinin 1-2, 6-11 hissələri olacaq. Bu hissələrdə qaz kəmərlərinin diametrlərini təyin edirik:

1. Filialların təxmini uzunluqları: 0-1-6-11-12-13-14, 0-1-2-3-4-5, müvafiq olaraq, L P 6-11 = 40,25, L P 1-2 = 41,5 olacaq. (m).

2. Təxmini qaz xərcləri:

Bölmə 1-2 V R= 1,6965 (m3/saat)

Bölmə 6-11 V R= 1,6965 (m3/saat).

3.Orta xüsusi itki

I. Şəbəkə hesablamalarının növləri:

1) Optimallaşdırma və texniki-iqtisadi hesablamalar dizayn tapşırığına daxil olan əsas parametrlərin seçilməsi problemini həll edir, xüsusən: boru kəmərinin çəkilməsi üçün optimal istiqamətin və şərtlərin seçilməsi, ən səmərəli texnoloji nəql sxeminin və boru kəmərinin parametrlərinin müəyyən edilməsi, müvafiq parametrlərin müəyyən edilməsi. sistem elementlərində artıqlıq səviyyəsi və s

2) Texnoloji hesablamalara texnologiyanın və nəqlin texnoloji sxeminin seçilməsi, boru kəmərinin texnoloji strukturunun əsaslandırılması, istifadə olunan avadanlığın tərkibinin və növünün, onun iş rejimlərinin müəyyən edilməsi və s.

3) Hidravlik hesablamalar boru kəmərinin müxtəlif hissələrində boru kəməri ilə hərəkət edən mühitin təzyiqini və sürətini, habelə hərəkət edən axının təzyiq itkisini təyin edir.

4) İstilik hesablamalarına daşınan məhsulun temperaturunun təyin edilməsi, boru kəmərlərinin və avadanlıqların divarlarının temperaturunun qiymətləndirilməsi, həmçinin boru kəmərləri ilə istilik itkisi və onların istilik müqaviməti daxildir.

5) Mexaniki hesablamalar temperaturun, təzyiqin və digər yüklərin təsiri altında boru kəmərlərinin, konstruksiyaların, qurğuların və avadanlıqların möhkəmliyini, dayanıqlığını və deformasiyasını qiymətləndirməyi və verilmiş şəraitdə etibarlı işləməyi təmin edən parametr dəyərlərini seçməyi əhatə edir.

6) Daşınma prosesinə xarici təsirlərin hesablanmasına ətraf mühitin temperaturunun, külək, qar və digər mexaniki yüklərin təyini, seysmikliyin qiymətləndirilməsi və s.

7) daşınan mühitin xüsusiyyətlərinin hesablanması boru kəmərlərinin layihələndirilməsi və onun iş rejimlərinin proqnozlaşdırılması üçün zəruri olan fiziki, kimyəvi, termodinamik və digər xüsusiyyətlərin müəyyən edilməsini nəzərdə tutur.

II. Hidravlik hesablamanın məqsədi

Qaz kəmərlərinin layihələndirilməsi zamanı birbaşa vəzifə, müəyyən şərtlər üçün məqbul olan təzyiq itkilərində tələb olunan qaz miqdarını keçərkən boruların daxili diametrini müəyyən etməkdir.

Tərs problem müəyyən bir axın sürətində, qaz kəmərinin diametrində və təzyiqində təzyiq itkisini təyin etməkdir.

III. Hidravlik hesablama düsturlarının alınması üçün əsas olan tənliklər

Qaz boru kəmərlərinin hesablanması problemlərinin əksəriyyəti üçün qazın hərəkəti izotermik hesab edilə bilər, borunun temperaturu torpağın istiliyinə bərabər qəbul edilir. Buna görə təyinedici parametrlər olacaq: qaz təzyiqi p, onun sıxlığı ρ və sürət ω. Onları müəyyən etmək üçün bizə 3 tənlik sistemi lazımdır:

1) Müqaviməti aradan qaldırmaq üçün təzyiq itkisini təyin edən diferensial formada Darsi tənliyi:

Sürtünmə əmsalı haradadır, d daxili diametrdir

2) Təzyiqin dəyişməsi nəticəsində sıxlığın dəyişməsini nəzərə alan vəziyyət tənliyi:

3) Davamlılıq tənliyi:

M kütlə axını olduğu halda, Q 0 normal şəraitə azaldılmış həcm axınıdır

Sistemi həll edərək, yüksək və orta təzyiqli qaz kəmərlərinin hesablanması üçün əsas tənliyi əldə edirik:

Şəhər qaz kəmərlərini hesablamaq üçün T≈T 0, buna görə də:

Aşağı təzyiqi hesablamaq üçün əvəz edək və ≈P 0 olduğundan, düstur formasını alacaq:

IV. Qazın hərəkət müqavimətinin əsas komponentləri

· Qaz kəmərinin bütün uzunluğu boyunca xətti sürtünmə müqaviməti

· Sürətlərin və hərəkət istiqamətinin dəyişdiyi yerlərdə yerli müqavimət

Şəbəkənin uzunluğu boyunca yerli itkilərin və təzyiq itkilərinin nisbətinə əsasən aşağıdakılar var:

Qısa – uzunluq boyu itkilərə uyğun yerli itkilər

Uzun - yerli itkilər uzunluq boyunca itkiyə nisbətdə əhəmiyyətsizdir (5-10%)

V. Uyğun olaraq hidravlik hesablamalar üçün əsas düsturlar
SP 42-101-2003

1. Qaz şəbəkəsinin bir hissəsində təzyiqin düşməsi düsturlardan istifadə etməklə müəyyən edilə bilər:

a) Orta və yüksək təzyiq üçün:

P n - qaz kəmərinin başlanğıcında mütləq təzyiq, MPa;

P k - qaz kəmərinin sonunda mütləq təzyiq, MPa;

P 0 = 0,101325 MPa;

Hidravlik sürtünmə əmsalı;

l - sabit diametrli qaz kəmərinin təxmini uzunluğu, m;

d - qaz kəmərinin daxili diametri, sm;

Normal şəraitdə qazın sıxlığı, kq/m 3;

Q 0 - normal şəraitdə qaz axını, m 3 / saat;

b) Aşağı təzyiq üçün:

P n - qaz kəmərinin başlanğıcında artıq təzyiq, Pa;

P k - qaz kəmərinin sonunda artıq təzyiq, Pa

c) LPG-nin maye fazasının boru kəmərlərində:

V – mayeləşdirilmiş qazların orta hərəkət sürəti, m/s: sorma boru kəmərlərində – 1,2 m/s-dən çox olmayan; təzyiqli boru kəmərlərində – 3 m/s-dən çox olmayan

2. Reynolds nömrəsi ilə xarakterizə olunan qaz kəməri ilə qazın hərəkəti rejimi:

burada ν normal şəraitdə qazın kinematik özlülük əmsalı, 1,4 10 -6 m 2 /s

Qaz kəmərinin daxili divarının hidravlik hamarlığının şərti:

n - boru divarının daxili səthinin ekvivalent mütləq pürüzlülüyü, yeni polad üçün - 0,01 sm, işlənmiş polad üçün - 0,1 sm, polietilen üçün, istismar müddətindən asılı olmayaraq - 0,0007 sm/

3. Hidravlik sürtünmə əmsalı λ Re qiymətindən asılı olaraq təyin edilir:

a) laminar qaz hərəkəti üçün Re ≤ 2000:

b) qaz hərəkətinin kritik rejimi üçün 2000≤ Re ≤ 4000:

c) Re > 4000 üçün - qaz kəmərinin daxili divarının hidravlik hamarlığı şərtinin yerinə yetirilməsindən asılı olaraq:

Hidravlik hamar divar üçün:

· 4000< Re < 100000:

· Re > 100000-də:

Kobud divarlar üçün:

4. Şəbəkə bölmələrinin diametrlərinin ilkin seçilməsi

, Harada

· d p - dizayn diametri [sm]

· A, B, m, m1 - şəbəkə kateqoriyasından (təzyiq) və qaz kəmərinin materialından asılı olaraq 6 və 7 SP 42-101-2003 cədvəllərinə uyğun olaraq müəyyən edilmiş əmsallar

· - qazın layihə sərfiyyatı, m 3 /saat, normal şəraitdə;

· ΔPsp - xüsusi təzyiq itkisi (Pa/m - aşağı təzyiq şəbəkələri üçün, MPa/m - orta və yüksək təzyiqli şəbəkələr üçün)

5. Aşağı təzyiqli qaz kəmərlərinin hesablanması zamanı aşağıdakı düsturla müəyyən edilən hidrostatik baş Hg, daPa nəzərə alınır:

burada g - cazibənin sürətlənməsi, 9,81 m/s 2;

h - qaz kəmərinin ilkin və son hissələrinin mütləq hündürlüklərinin fərqi, m;

ρ a - hava sıxlığı, kq/m 3, 0°C temperaturda və təzyiqdə
0,10132 MPa;

ρ 0 - normal şəraitdə qazın sıxlığı, kq/m 3

6. Yerli müqavimətlər:

Xarici yerüstü və daxili qaz kəmərləri üçün qaz kəmərlərinin təxmini uzunluğu düsturla müəyyən edilir:

burada l 1 qaz kəmərinin faktiki uzunluğu, m;

Σξ – qaz kəməri hissəsinin yerli müqavimət əmsallarının cəmi

Yerli müqavimətlərdə (dirsəklər, dirsəklər, bağlama klapanları və s.) təzyiqin düşməsi qaz kəmərinin faktiki uzunluğunu 5 - 10% artırmaqla nəzərə alına bilər.

Yaşayış binaları üçün daxili aşağı təzyiqli qaz kəmərlərini hesablayarkən, yerli müqavimətə görə qaz təzyiqi itkilərini aşağıdakı miqdarda müəyyən etməyə icazə verilir:

Binaya daxil olan qaz kəmərlərində:

· qaldırıcıya – xətti itkilərin 25%-i

· qaldırıcılarda – 20% xətti itkilər

Daxili naqillərdə:

· 1 - 2 m naqil uzunluğu ilə – xətti itkilərin 450%-i

· 3 - 4 m naqil uzunluğu ilə – 300% xətti itkilər

· 5 - 7 m naqil uzunluğu ilə – 120% xətti itkilər

· 8 - 12 m naqil uzunluğu ilə – xətti itkilərin 50%-i

ξ dəyəri haqqında daha ətraflı məlumatlar S.A.Rysinin istinad kitabında verilmişdir:

7. Qaz kəmərlərinin həlqə şəbəkələrinin hesablanması hesablama halqalarının düyün nöqtələrində qaz təzyiqlərinin əlaqələndirilməsi yolu ilə aparılmalıdır. Halqada təzyiq itkisi arasındakı uyğunsuzluğa 10% -ə qədər icazə verilir. Yerüstü və daxili qaz kəmərlərinin hidravlik hesablamaları aparılarkən qazın hərəkətindən yaranan səs-küyün dərəcəsi nəzərə alınmaqla qazın hərəkət sürəti aşağı təzyiqli qaz kəmərləri üçün 7 m/s-dən çox olmayan, 15 m/s qəbul edilməlidir. orta təzyiqli qaz kəmərləri üçün, yüksək təzyiqli qaz kəmərləri üçün 25 m/s .

VI. Şəbəkə konfiqurasiyasına görə bunlar var:

1) Sadə: daimi diametrli və budaqları olmayan boru kəmərləri

2) Kompleks: ən azı bir qolu olan

a) Ölü nöqtə (adətən aşağı təzyiqli şəbəkələr, minimum uzunluğa malik olduqları üçün boru kəmərlərinə qənaət etməyə imkan verir)

b) Dairəvi şəbəkələr (adətən yüksək və orta təzyiqli şəbəkələr ehtiyatsızlıq imkanlarına malikdir, yəni axınların yenidən paylanması yolu ilə bölmələrdən birində qəza baş verdikdə obyektlərə qazın davamlı tədarükü)

c) Qarışıq (adətən stub şəbəkələrindən onları dövrələməklə əldə edilən stub və ring şəbəkələrinin imkanlarını birləşdirin - strateji əhəmiyyətli nöqtələr arasında keçid əlavə edin)